Сваи забивные гост: Ошибка выполнения — Экологически чистый сруб

Содержание

ГОСТ 19804.4-78 Сваи забивные железобетонные квадратного сечения без поперечного армирования ствола. Конструкция и размеры

Текст ГОСТ 19804.4-78 Сваи забивные железобетонные квадратного сечения без поперечного армирования ствола. Конструкция и размеры

Цена 5 коп.

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ

СОЮЗА ССР

СВАИ ЗАБИВНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КВАДРАТНОГО СЕЧЕНИЯ БЕЗ ПОПЕРЕЧНОГО АРМИРОВАНИЯ

СТВОЛА

КОНСТРУКЦИЯ И РАЗМЕРЫ

ГОСТ 19804.4—78

Издание официальное

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА

Москва

УДК 624,154.3 : 624.155.1 : 006.354 Группа ЖЗЗ

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР

СВАИ ЗАБИВНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КВАДРАТНОГО СЕЧЕНИЯ БЕЗ ПОПЕРЕЧНОГО АРМИРОВАНИЯ

СТВОЛА

Конструкция и размеры

Reinforced concrete driven piles of square cross-section, without lateral reinforcement. Construction and dimensions

OKU 58 1711

ГОСТ

19804.4—78* *

Постановлением Государственного комитета Совета Министров СССР по делам строительства от 30 декабря 1977 г. № 231 срок введения установлен

с 01.01.79

Несоблюдение стандарта преследуется по закону

Настоящий стандарт распространяется па забивные железобетонные евап ьзатратного сечения без поперечного армировалия ствола с напрягаемой арматурой, располагаемой в центре сечения сваи.

Сван, лредуемо i репные настоящим с гандар гом, рассчитаны па изгиб но прочности и образованию трещин от усилий, возникающих при подъеме па копер за одну точку, расположенную от торца па расстоянии, равном 0,294 длины призматической части сваи. Коэффициент динамичности к собственной массе принят равным

1,5, при этом коэффициент перегрузки к собственной массе не вводится.

При проектировании свайных фундаментов сваи должны быть также проверены на прочность и образование трещин па нагрузки, возникающие при строительство и эксплуатации здания или сооружения.

При проверке сваи на прочность и образование трещин при впенентреппом сжатии от эксплуатационных нагрузок допускается пользоваться графиками 1 —8, приведенными в приложении 3.

(Измененная редакция, Изм. № I).

1. МАРКИ И ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ

1.1. Форма свай должна соответствовать указанной на черт. 1, марка сван, основные размеры, объем бетона и справочная масса — указанным в таблице.

(Измененная редакция, Изм. № 1).

Издание официальное Перепечатка воспрещена

* Переиздание сентябрь 1983 г. с Изменением Д® I. утвержденным в марie 1983 г.; Пост. М 54 от 31.03.83 (МУС 9—83).

1.2. Сваи длиной до 7 м включительно допускается изготовлять без штырей, при этом строповка свай при подъеме на копер должна осуществляться у верхней подъемной петли.

1.3. Центр тяжести продольной напрягаемой арматуры должен быть расположен в центре тяжести поперечного сечения свай.

1.4. Допускается изготовлять сваи с технологическим уклоном двух противоположных сторон поперечного сечения, не превышающим 1 : 20, без изменения площади поперечного сечения.

Пример формы сваи с технологическим уклоном 1 : 20 приведен в приложении 2.

Сваи квадратного сечения без поперечного армирования ствола

/-1 Bad A Bad В

/—подъемные петли; 2—штырь для фиксации места строповки; 3—продольная арматура.

Черт. 1

Марка сваи	Геометрические размеры, мм	Объем бетона, ч*	Справочная масса сваи, т
L	/i	h	ь
СЦ5—25; СЦпр5—25; СЦк5—25	5000	1000	—,	250	0,32	0,80
СЦ6—25; СЦпрб—25; СЦкб—25	6000	1200	—	250	0,38	0.95
СЦЗ—30; СЦпрЗ—30; СЦкЗ—ЗО	3000	600	—	300	0,28	0,70
СШ—30; СЦпр4—30; СЦк4 —30	4000	800	—	300	0,37	0,93
СЦЗ—30; СЦпрЗ—30; СЦк5—30	5000	1000	—	300	0,46	1,15
СЦ6—30; СЦпрб—30; СЦкб—30	6000	1200	—	300	0,55	1,38
СЦ7—30; СЦпр7—30; СЦк7—30	7000	1400	2100	300	0,64	1,60
СЦ8— 30; СЦпр8—30; СЦк8—30	8000	1600	2400	300	0,73	1,83
СЦ9—30; СЦпр9—30; СЦк9—30	9000	1800	26Q0	300	0,82 1	2,05

Продолжение

Геометрические размеры, мм

Объем

бетона,

м³

Справочная масса сваи, т

Марки сваи

СЦ11—30; СЦпр! 1—30^ СЦк! 1—30

11000

2300

3200

300

1,00

2,50

Примечания:

1. Обозначение марок свай — по ГОСТ 19804.0—78.

2. Буквы в марке сваи означают:

СЦ — сваи со стержневой арматурой;

СЦпр — сваи с проволочной арматурой;

СЦк— сваи с арматурой из канатов.

2. ТЕХНИЧЕСКИЕ ТРЕБОВАНИЯ

2.1. Сваи должны изготовляться в соответствии с требованиями настоящего стандарта и ГОСТ 19804.0—78.

2.2. Назначение, область применения, общие технические требования, допускаемые отклонения от проектных размеров, методы испытаний, маркировка, транспортирование и* хранение свай должны соответствовать указанным в ГОСТ 19804.0—78.

2.3. Сваи должны изготовляться из тяжелого* бетона марки по прочности на сжатие не ниже 300 кгс/см².

2.4. Отпускная прочность бетона свай в момент отгрузки их с предприятия-изготовителя должна быть не ниже 100% проектной.

2.5. В качестве продольной напрягаемой арматуры следует применять:

а) горячекатаную арматурную сталь классов A-IV и A-V по ГОСТ 5781—82;

б) высокопрочную арматурную проволоку класса Вр-П по ГОСТ 7346—81;

в) арматурные канаты класса К-7 по ГОСТ* 13840—68.

Допускается также применять термически упрочненную арма-

турную сталь классов Ат-IV и Ат-V по ГОСТ 10884—81.

2.6. Схемы армирования со спецификациями и выборкой арматуры для каждой сваи, предусмотренной настоящим стандартом, приведены в приложении 1.

2.7. Натяжение арматуры классов Вр-П и К-7 следует осуществлять механическим способом, натяжение амратуры классов A-IV, A-V, Ат-IV и At-V — электротермическим или механическим способом.

2.8. Предельная величина предварительного напряжения арматуры ао принята:

а) при механическом способе натяжения 0_О = О,95 /?ai_r.

ог₀ = 0,95 /?;цт— для стержневой арматуры,

ао = 0,76 7?лл — для проволочной арматуры и канатов,

б) при электротермическом способе натяжения

ТВ ПО

o₀=R all— 300 —■ — для стержневой арматуры,

где Ran — расчетное сопротивление арматуры растяжению для предельных состояний второй группы;

/ — длина натягиваемого стержня.

(Измененная редакция, Изм. № 1).

2.9. Прочность бетона в момент отпуска натяжения арматуры (передаточная прочность) должна быть не ниже 200 кгс/см².

2.10. После отпуска натяжения арматура должна быть сре-> зана заподлицо с бетоном острия и в углублении торца сваи.

2.11. Усилие натяжения арматуры для каждой марки свай указано в табл. 1 приложения 1.

2.12. Диаметр продольной арматуры должен соответствовать приведенному в табл. 1 приложения 1.

2.13. Расстояние между осями проволок должно быть не менее 15 мм. Максимальное расстояние от центра тяжести поперечного сечения сваи до оси наиболее удаленной проволоки не должно превышать 25 мм.

Расстояние между осями канатов должно быть не менее диаметра каната, но не более 50 мм.

2.14. Голова сваи должна быть усилена сетками из проволоки класса В-I или Вр-I диаметром 5 мм но ГОСТ 6727—80.

Сетки устанавливаются попарно, количество сеток определяется в зависимости от длины сваи в соответствии с табл. 2 приложения 1.

(Измененная редакция, Изм. № 1).

2.15. Острие сваи должно быть усилено спиралью из проволоки класса В-I диаметром 5 мм по ГОСТ 6727—80.

2.16. Петли для подъема свай, штыри и спираль в острие сваи: должны быть привязаны к продольной арматуре сван вязальной проволокой.

2.17. Для петель следует применять горячекатаную арматурную сталь класса А-1 марок ВСтЗсп2 и ВСтЗпс2.

В случае транспортирования свай при температуре — 40°С и ниже не допускается применять сталь марки ВСтЗпс2.

3. ИСПЫТАНИЕ СВАЙ НА ОБРАЗОВАНИЕ ТРЕЩИН

3.1. В соответствии с ГОСТ 19804.0—78 сваи должны быть испытаны на образование трещин путем укладки их на две опоры согласно черт. 2.

Схема испытаний свай

0,36 L

0_t35 L

Черт. 2

3.2. После укладки свай на две опоры ‘производят тщательный осмотр ее верхней грани над опорами. Сваю считают выдержавшей испытание, если на ее гранях не появятся трещины.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

АРМИРОВАНИЕ ЗАБИВНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ СВАИ БЕЗ ПОПЕРЕЧНОГО

АРМИРОВАНИЯ СТВОЛА

При армировании свай должны выполняться следующие требования:

1. Схема армирования забивных железобетонных свай без поперечного армирования ствола должна соответствовать приведенной на чертеже настоящего приложения. Количество сеток в голове сваи показано условно. Опалубочные размеры свай приведены в таблице настоящего стандарта.

2. Спецификация арматурных изделий на сваи должна соответствовать приведенной в табл. 1 настоящего приложения.

3. Выборка стали на сваи при различных вариантах продольного армирования приведена в табл. 2 настоящего приложения.

4. Чертежи арматурных изделий, ведомость стержней на каждый элемент арматурных изделий и выборка стали приведены в табл. 3 и 4 настоящего приложения.

1—4. (Имененная редакция, Изм. № 1).

Схема армирования свай

Спецификация арматурных изделий на сваи

Геометри ческие размеры сваи, мм	« О н Л о t ч* О . ^cft ^dh р «в	Варианты классов продольной арматуры	Арматура головы сваи	* н и N м W I I й н и О я ft >, ь я S ft <	л н а сч V W ш ч н У с	* И а м V X й 3 Н а
A-IV (AVIVI	A-V (At-V)	Вр-Н	к-т
L	Ь	1 Я X Ч О л 5^s у IS я X й Kb О 4)	Усилие натяжения, тс	1 я ц *1 ч 0 я Ой У 1 ц 5н 0 у	Усилие натяжения, тс	1 я й Ч О 5s 8* У Чн О у	Усилие натяжения, тс	Л oS о ь • У ft у р J У и г * £ Чя Су 1^4	Усилие натяжения, тс	я t л м Й t	0 я ь 0 У 1 S Ч О %
уЮ УО у О 2« ^ >м Ь‘: И 5 < ч	1 & У НЙ о: ftSvg Hu’S lit Т N И (DS3	о» у О з-о £о ?П ¹ У «^ик,- О м bJ й ■Сх	1 Q у_и НЙ ОХ ЬуУ 4)?Х ЧХХ	1 о а с м и О о * Ы Чо ой	X 0 и а	Оя L h Qfi SI Чя OS	X о и Й
5000	250	5250	1010	4,5	4,0	1010	6,0	5,5	205	2,4	4,7	109	6,8	_	С25	6	Си	Пц1
6000	250	6250	1012	6,5	5,8	1012	8,6	8,1	305	2,4	7,2	109	6,8	~	С25	6	Си	пт	—
31	300	3250	1010	45	3,7	1010	6,0	5,2	205	2,4	4,7	106	3,2	—	СЗО	4	Си	Нц2
4000	300	4250	1010	4,5	3,8	1010	6,0	5,4	205	2,4	4,7	109	6,8	—	СЗО	4	Си	Пц2	”
5000	300	5250	1012	6,6	5,7	1010	6,0	5,5	305	2,4	7,2	109	6,8	~	СЗО	6	Си	Пц2	—
6000	300	6250	1014	6,8	7,9	1012	8,6	31	405	2,4	9,2	1012	11,8	—	СЗО	6	Си	Пц2	—
7000	300	7250	1016	11,5	10,5	1012	8,6	8,2	605	2,4	14,3	1012	11,8	—	СЗО	6	Си	ПцЗ	Шц
8000	300	8250	1016	11,5	10,6	1014	11,7	11,2	605	2,4	14,3	1012	11,8	—	СЗО	6	Ci	ПцЗ	Шц
9000	300	9250	1018	14,5	13,5	1016	15,3	14,7	805	2,4	19,1	1015	17,7	~	СЗО	6	Си	ПцЗ	111ц

■

СО

со

Выборка стали на одну сваю, кг

Геометрические размеры сваи, мм	Варианты продольной арматуры	Класс А-1	ft Н 0) Зя (О* S Чя и ’0 V я яг о • иг S* tfifl	Всего стали
Класс A-1V (At-IV)	bite A-V (At-V)	‘Я 2о S (j Чя Л и И • •S я* 0^й «ft Я(.	Класс К-7	s 3 с -Я Су h О • 3® я^и; и Чи	3 S ft н я 3 я К 4	к X я и я я Й	О я О н * и	При варианте продольной’ арматуры классов
1	6	£ н 0 % (0 КЗ Зг	н к (J* 0 0 Й й	* * HI ь 0 3 я KS	и X я и и я Й	а н 0 г я S5	и к я и и я Й	Л > И н < W > н <	> t н < V > <	N Ы 1 й я	S к
5000	250	10	3,2	10	3,2	1,6	9	2,1	UP		-**	1,0	4,0	82	82	6,6	7,1
6000	250	12	5,6	12	5,6	2,9	9	2,5	1,0	—	—	1,0	4,0	10,6	10,6	7,9	7.5
3000	300	10	2,0	10	2,0	1,0	6	0,6	1,9	—	—	1,0	3,6	6,6	6,6	5,6	5,2
ж	300	10	2,6	10	2,6	1,3	9	1,7	1,0	—		1,0	3,6	72	72	5,9	6,3
5000	300	12	и	10	3,2	2,4	9	2,1	1,9	—	—	1,0	5,2	10,9	9,4	8,6	8,3
6000	300	И	7,6	12	5,5	3,9	12	4,4	1,»	—	—	1,0	5,2	13,8	11,8	10,2	10,6
7000	300	16	11,4	12	6,4	6,7	12	5,1	0,2	12	1,6	1,8	52	18,4	13,4	13.7	12,1
8000	300	16	13,0	14	10,0	7,6	12	5,8	02	12	1,6	1,8	52	19,6	18,6	14,2	12,4
9000	300	18	18,5	16	14,6	11,4	15	10,3	0,2	12	1,6	1,8	■5,2	25,1	212	18,0	16,9

■I

н

о

ь

О)

0 н

Т)

Таблица 3

Ведомость стержней на один элемент изделия

Марка

элемента

изделия

Пози

ция

С25

С30

Эскиз

Диаметр,

или сечение

мм,

класс

Длина,

мм

Коли

чество

Линия сгиба

стали

5BI	235	8
5BI	370	6
5BI	285	8
5BI	450	6

Пц1

. 265

ДЛЯ Пц2—Пи, 3

Шц

Сц

060

ЛЛЛЛЛЛ—

$*270

■*:—Э*

5BI

2360

0,4

Таблица 4

Выборка стали на один элемент, кг

Марка элемента	Арматурная сталь	Всего
Класс A-I по ГОСТ 5781—S2	Класс В-I по ГОСТ 6727—80
Диаметр, мм	Итого	Диаметр, мм	Итого
10AI	12AI	!4А[	5BI
С25	—	—	—	—	0,6	0,6	0,6
СЗО	—	—	—	—	0,8	0,8	0,8
Пц1	0,5	—	—	0,5	—	—	0,5
Пд2	0,5	—	—	0,5	—	—	0,5
ПцЗ	—	0,8	—	0,8	—	—	0,8
Шц	ОД	—	—	0,2	—	—■	0,2
Си	—	—	—	—	0.4	0,4	0,4

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

ЗАБИВНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ СВАИ БЕЗ ПОПЕРЕЧНОГО АРМИРОВАНИЯ СТВОЛА С ТЕХНОЛОГИЧЕСКИМ УКЛОНОМ 1 : 20

При изготовлении свай с технологическим уклоном двух противоположных сторон необходимо выполнить следующие требования.

1. Форма забивных железобетонных свай без поперечного армирования ствола с технологическим уклоном двух противоположных сторон, равном 1 : 20, должна соответствовать чертежу настоящего приложения,

2, Схема армирования свай должна быть принята в соответствии с приложением 1.

Сваи квадратного сечения без поперечного армирования ствола с технологическим уклоном двух противоположных сторон

Фаска uQxfflno всему периметру

]— подъемные петли; 2— штырь для фиксации места строповки; 3—продольная арматура.

Примечание. Размеры L, /], h приведены в таблице настоящего стандарта.

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

ГРАФИКИ ДЛЯ ПРОВЕРКИ СВАЙ НА ПРОЧНОСТЬ И ОБРАЗОВАНИЕ ТРЕЩИН ПРИ ВНЕЦЕНТРЕННОМ СЖАТИИ ОТ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ

НАГРУЗОК

1. Принцип построения графиков

1.1. Графики для проверки сваи, приведенных в настоящем стандарте, на прочность и образование трещин при внецентрекном сжатии от эксплуатационных нагрузок М, N приведены на черт, 1—8 настоящего приложения.

(Измененная редакция, Изм* №1).

1.2. Предполагается, что сваи по всей длине находятся в грунте и коэффициент продольного изгиба сваи равен единице.

2. Порядок пользования графиками

2.1. После выбора длины сваи (по геологическим условиям) устанавливается продольное армирование сваи по табл, i приложения 1.

2.2. Если точка с координатами М и N лежит ниже прямой, соответствующей принятому армированию сваи, то выбранная свая удовлетворяет расчету но прочности и образованию трещин на эксплуатационные нагрузки М и N, если точка лежит выше — не удовлетворяет.

2.3. На графиках приняты обозначения: /V — нормальная сила, тс, М — изгибающий момент относительно оси сван, тс. м. передаваемые на спаи при эксплуатации здания и сооружения.

(Введен дополнительно, Изм. № 1),

Сваи сечением 25×25 см

О fQ 20 20 W7 N

Черт. 2

Сваи сечением 25X25 см

0 10 20 30 40 N

Черт. 4

0 to 20 30 40 Ы

О 10 20 30 40 N

Черт. 6

Сваи сечением 25×35 см

В 10 20 30 4-3 N

О ID 2D 3D 40 N

Черт. 8

Редактор Л. Д. Курочкина Технический редактор ЛГ В- Вейнберг Корректор В, А, Ряукайте

Сдано в наб. 23 09 33 Поди, в печ. 09.12.83 1,25 п. л. 0,86 уч.-изд. л. Тир. 16000 Цена 5 коя.

Ордена «Знак Почета» Издательство стандартов, 123840, Москва, ГСП,

Новопресненский пер,, д, 3.

Вильнюсская типография Издательства стандартов, ул. Миидауго, 12/14. Зак. 4934

к ГОСТ 19tS04.4—78 Сваи забивные железобетонные квадратного сечения без поперечного армирования ствола. Конструкция и размеры (переиздание сентябрь 1983 г. с Изменением № 1)

В каком Mecie	Нипичаыио	Должно быть
Пункт 1.1. Таблица.	Геометрические размеры,	_
С. 4	объем бетона и справочная
	масса для свай марок СЦ11—30; СЦпр1Ь—Э0; 1 СЦк11\|—30

(НУС №> 7 1984 г.)

цена, характеристики, ГОСТ в Москве

Сваи забивные придают устойчивость строению, передают нагрузку от постройки на грунт, за счет искусственного укрепления почвы. Данный тип свай имеет широкое применение при строительстве объектов на песчаных, вечномерзлых и глинистых грунтах.
Свая сплошного квадратного сечения нижним концом прорезает грунт, и надежно там закрепляется. При установке методом забивания, изделие во время производства усиленно армируют. Также свая дополнительно защищается от коррозии, так как ее эксплуатация происходит практически целиком в грунте. Забивают ее острым концом в землю через подвижные слои грунта, пока ее конец не достигает твердого слоя грунта. Также возможна опора концов свай на скальные грунты.

Технология

Выпускаются сваи сплошного квадратного сечения из бетона не ниже B25 и армируются отдельными усиленными каркасами, что повышает их ударостойкость. Поперечно они армируются ненапряженным арматурным каркасом, а сваи, которые будут использоваться в особо тяжелых условиях, армируются вязанными каркасами. Рабочую продольную арматуру сваи изготавливают из горячекатаной круглой стали гладкого или периодического профиля класса A-I или А-III. Подъемные петли для монтажа находятся в средней части свай и заведены за их арматуру. За счет такого армирования вес сваи может достигать 3100 кг.
Сваи являются единственным фундаментным материалом, который рекомендован к использованию в северных районах, соответственно требования к бетону при их призводстве самые серьезные. Главные требования- это прочность, способность переносить очень низкие температуры и трещиностойкость. Морозостойкость бетона сваи должна быть не ниже F150 вплоть до F600. Класс по водонепроницаемости начинается от W2.

Маркировка

Железобетонные изделия этой серии выпускаются в различных размерных и конструктивных вариациях, поэтому в производстве встречаются ЖБИ с различной буквенно-цифровой маркировкой.

Цифры обозначают размер (толщину изделия).

Маркировка римскими цифрами показывает тип арматуры (напрягаемая стержневая, ненапрягаемая).

Доставка Забивные сваи

Доставка Забивные сваи осуществляется собственным транспортом в г. Москва, области и другим регионам России! Расчет доставки можно заказать в разделе Доставка.

Транспортировать тяжеловесный груз согласно ГОСТ разрешено только в горизонтальном положении в спецтранспорте. При погрузке/разгрузке запрещено перемещать по нескольку штук. Исключение: такелажные работы специальными устройствами, где допускается подъем одновременно нескольких изделий.

При складировании на открытом грунте в основание штабеля кладется прокладка толщиной не менее 10 см, необходим сток для воды.

Забивные сваи цена в Москве

Забивные сваи цена за штуку. Цена зависит от их размера, толщины, наличия/отсутствия укрепляющих добавок, армирования. Чтобы не переплачивать за товар, целесообразно заказать напрямую от производителя на заводе ПСК Перспектива. Так вы получите сертифицированные железобетонные изделия с лабораторным заключением и по оптимальной стоимости.

Наша компания может предложить вам оптимальный баланс между качеством и стоимостью.

Наш прайс можно запросить оформить заказ в интересующем Вас разделе сайта.

Купить Забивные сваи на заводе ЖБИ

Выгодно купить Забивные сваи без посредников на заводе ЖБИ «Перспектива». Сейчас мы наращиваем производственную мощность и ищем новых надежных партнеров.

СВАИ ЗАБИВНЫЕ

Изделия из высокопрочного тяжелого бетона, устанавливаются путем забивания в землю для повышения несущей способности слабых грунтов и предотвращения их осыпания.

Сплошные
забивные железобетонные сваи без острия (с тупым концом). –
это относительно недавняя разработка. При забивании в грунт такие сваи создают
перед собой конусообразное уплотнение, которое и является своего рода
наконечником сваи — чем больше ударная нагрузка, тем плотнее под сваей подушка
из грунта.
Данные сваи имеют обычную ударостойкость и изготовлены по серии 1.011.1-10
выпуск 1 с учетом ГОСТ 19804-12. Сваи имеют прямоугольное сечение, возможные
размеры сечения – 300х300. Максимальная длина свай –6 метров.

Наименование	Размеры,мм	Объем,м3	Вес изделия, тн

С 30.30-1-БО	3000300300	0,27	0,68
С 40.30-1-БО	4000300300	0,36	0,9
С 50.30-1-БО	5000300300	0,45	1,13
С 60.30-3-БО	6000300300	0,54	1,35

Прайс-лист на продукцию ООО «ЖБКС»

Железобетонные изделия

Вы сможете заказать у нас различные
изделия из железобетона, любого размера и в любом количестве.

Прайс-лист

Блок стеновой

Прайс—
лист с ценами газобетона
стенового и перегородочного.

Прайс-лист

Бетон

Предлагаем вам ознакомиться со стоимостью

бетона.

Прайс-лист

4 уровня

контроля качества

Соблюдение технологий

производства на 100%

Логистика

до объекта

Отгрузка за 24 ч

7 дней в неделю

ГОСТ и серия забивных ЖБ свай

Составные забивные сваи – железобетонные конструкции, состоящие из нескольких элементов, используются для создания опор значительной длины – до 36 м. Применение цельных свай в этих случаях затруднительно или невозможно из-за ограниченных возможностей забивных установок.

Особенности конструкции

До процесса монтажа свайная конструкция представляет собой верхнюю и нижнюю секции. В некоторых случаях необходимо использовать более двух частей. Нижний элемент заканчивается заостренным концом. В единую опору секции между собой соединяются с помощью закладных деталей, расположенных на торцах частей.Стальные закладные элементы соединяются: сваркой, свободным опиранием через кондуктор, замковым, клеевым стыком, на болтах, шарнирах стаканного типа.

Геометрические характеристики составных частей сваи:

верхняя и нижняя части могут иметь одинаковую или разную длину;
длина верхней секции – от 5 м;
длина нижней части – 8-14 м;
форма сечения сваи – круглая или квадратная.

Продольное армирование осуществляется арматурными стальными стержнями классов AII-AIII. Для поперечного усиления востребована арматурная проволока Вр-1. При использовании ненапрягаемых арматурных стержней класс прочности бетона – не ниже В25. Фракция крупного заполнителя бетонной смеси не должна превышать 40 мм.

Изготовленные изделия подвергаются испытаниям на различные виды нагрузок. Установленная свайная конструкция способна воспринимать значительные сжимающие усилия, направленные по вертикальной оси. Нагрузка должна быть максимально статичной и не иметь выраженной динамической составляющей.

Особенности применения составных железобетонных свай

Составные сваи, изготавливаемые в соответствии с требованиями ГОСТа 19804-2012, позволяют углубиться до уровня грунтов достаточной плотности и расположить подошву фундамента на поверхности с высокой несущей способностью.

Работы могут проводиться на почвах любой структуры, но подошва нижней секции не должна опираться на грунт:

торфянистый;
илистый;
глинистый.

Применение этих ЖБИ эффективно при:

большой толщине слабого грунтового слоя;
необходимости усиления фундамента под эксплуатируемым зданием, работы могут проводиться в стесненных условиях;
невозможности изготовления сваи необходимой длины;
отсутствии забивного оборудования с мощностью, достаточной для установки цельной свайной конструкции необходимой длины.

Составные железобетонные сваи применяются при строительстве зданий жилого и производственного назначения, монтаже опор ЛЭП, мачт мобильной связи.

Технология установки составной железобетонной сваи

Для забивки применяются подвесные, паровоздушные, штанговые, трубчатые молоты. Спецтехника передвигается на шасси колесного или гусеничного типа. Вибропогружатели использовать запрещено, поскольку вибрационные нагрузки могут разрушить соединения между свайными секциями.

Технология забивки

Ствол устанавливают вертикально на место монтажа.
Подводка молота к голове сваи.
Выверка вертикального положения ствола, центрирование осей секции и забивного молота.
Присоединение второй секции к уже забитой.
Крепление стыков закладных элементов.
Защита сварного шва антикоррозионными составами.

Поделиться ссылкой:

Производим и предлагаем продукцию:

Сваи забивные железобетонные сечением 30*30 длиной от 3-х до 12 метров и нагрузкой (армированим) от 6 до 13.

Производство сваи железобетонные — это трудоемкий технологический процесс, который состоит из приготовления бетонной смеси, изготовления арматурных каркасов, армирования железобетонных изделий, подготовки и смазывания металлических форм, формования, пропарки. Свая железобетонная забивная — это изделие из железобетона, изготавливается из тяжелого бетона различных марок и для различных условий забивки в грунт сваи. Сваи железобетонные забивные могут применяться практически при любом строительстве фундамента. Сваи железобетонные используются при строительстве высотных жилых домов, в последнее время сваи железобетонные стали использовать при строительстве коттеджей. Сваи железобетонные особенно применяются при строительсве на слабых грунтах, где невозможно использовать блоки фундаментные. Сваи железобетонные незаминимы при строительстве прочного фундамента.

Технические характеристики сваи:

Сваи железобетонные изговливаются нашем предприятием по ГОСТ 19804-91, серия 1.011.1-10. Железобетонные сваи забивные сечение 30*30 с ненапрягаемой арматурой, бетон по классу В20(М-250), морозостойкость F150, водонепроницаемость W4.

Размеры железобетонных сваий: сечение сваи 300ммх300мм, длинной сваи от 3-х до 12-ти метров

Маркируются сваи железобетонные включая в себя буквенную и числовую типа изделия, например — С 50-30-6:
С 50-30-6 – обозначение (маркировка) сваи, где:

С – тип (вид) сваи, сваи железобетонные забивные сплошного квадратного сечения;

50 – длина сваи железобетонной в дм, 5000 мм;

30 – размер сечения в см, на примере – 300 милиметров;

6 – обозначение нагрузки (армирование).

Сваи железобетонные имеют различную нагрузку (армирование). Нагрузка (армирование) железобетонных свай от шести(6) до тринадцати(13). В зависимости от того какой грунт, куда забивается свая, применяется различное армирование. Чем больше нагрузка (армирование), тем крепче свая и выше ее стоимость.

Поставляемые нашей компанией сваи железобетонные производятся из бетона марки по прочности B22,5(М-300), морозостойкость F200, водонепроницаемость W-6.

Цены на сваи указаны без учета стоимости доставки.

Сваи железобетонные цена

Наименование изделия	Габаритные размеры, см			Объем бетона, М3	Вес, кг	Норма загрузки а/м 20 т, шт.	Цена с НДС
Наименование изделия	L	B	H	Объем бетона, М3	Вес, кг	Норма загрузки а/м 20 т, шт.	Цена с НДС
С 40-30-6	400	30	30	0,37	860	23	3124,00
С 40-30-8	400	30	30	0,37	860	23	3124,00
С 50-30-6	500	30	30	0,46	1200	16	4025,00
С 50-30-8	500	30	30	0,46	1200	16	4025,00
С 60-30-6	600	30	30	0,55	1300	15	4776,00
С 60-30-8	600	30	30	0,55	1300	15	4776,00
С 70-30-6	700	30	30	0,64	1600	12	5567,00
С 70-30-8	700	30	30	0,64	1600	12	5842,00
С 70-30-9	700	30	30	0,64	1600	12	6177,00
С 80-30-6	800	30	30	0,73	1800	11	6328,00
С 80-30-8	800	30	30	0,73	1800	11	6628,00
С 80-30-9	800	30	30	0,73	1800	11	7028,00
С 80-30-10	800	30	30	0,73	1800	11	7468,00
С 80-30-11	800	30	30	0,73	1800	11	7958,00
С 90-30-6	900	30	30	0,82	2000	10	7109,00
С 90-30-8	900	30	30	0,82	2000	10	7459,00
С 90-30-9	900	30	30	0,82	2000	10	7889,00
С 90-30-10	900	30	30	0,82	2000	10	8389,00
С 90-30-11	900	30	30	0,82	2000	10	8939,00
С 100-30-6	1000	30	30	0,91	2230	9	7830,00
С 100-30-8	1000	30	30	0,91	2230	9	8210,00
С 100-30-9	1000	30	30	0,91	2230	9	8700,00
С 100-30-10	1000	30	30	0,91	2230	9	9250,00
С 100-30-11	1000	30	30	0,91	2230	9	9865,00
С 110-30-6	1100	30	30	1	2500	8	9051,00
С 110-30-8	1100	30	30	1	2500	8	9051,00
С 110-30-9	1100	30	30	1	2500	8	9541,00
С 110-30-10	1100	30	30	1	2500	8	10141,00
С 110-30-11	1100	30	30	1	2500	8	11231,00
С 120-30-6	1200	30	30	1,09	2750	7	9802,00
С 120-30-8	1200	30	30	1,09	2750	7	9802,00
С 120-30-9	1200	30	30	1,09	2750	7	10382,00
С 120-30-10	1200	30	30	1,09	2750	7	11022,00
С 120-30-11	1200	30	30	1,09	2750	7	11772,00

* Цена указана с НДС без учета доставки по Москве и Московской обл. Точные цены уточняйте по контактным телефонам…

Приобретая нашу продукцию, Вы без всяких сомнений можете быть уверены в качестве железобетонных свай т.к. в каждая партия проходит жесткий контроль качества. Каждый покупатель всегда может приехать к нам на предприятия и убедится в качестве продукции. Наши сваи железобетонные надежны и долговечны.

В зависимости от объёма требуемой продукции ПРЕДОСТАВЛЯЮТСЯ СКИДКИ!

ЗВОНИТЕ!!! Отдел продаж: (495) 727-59-97 многоканальный. Будем рады ответить на любые интересующие Вас вопросы!

Е-mail адрес:
Этот e-mail адрес защищен от спам-ботов, для его просмотра у Вас должен быть включен Javascript

Схема проезда на завод: раздел Контакты…

Мы готовы предложить Вам наиболее выгодные условия сотрудничества,

исходя из наших возможностей!!!

ВСЕГДА РАДЫ НОВЫМ КЛИЕНТАМ и НИКОГДА НЕ ЗАБЫВАЕМ О СТАРЫХ

Сваи (ГОСТ 19804 серия 1.011.1-10)

Настоящая Политика конфиденциальности персональной информации (далее — Политика) действует в отношении всей информации, которую ООО «УФАСТРОЙСНАБ» (ОГРН: 1100280041443, ИНН: 0278174031, адрес регистрации: 450001, РБ,
г. Уфа, ул. Левченко, д. 2, оф.1) и/или его аффилированные лица, могут получить о пользователе во время использования им сайта http://ufastroysnab.ru/.

Использование сайта http://ufastroysnab.ru/ означает безоговорочное согласие пользователя с настоящей Политикой и указанными в ней условиями обработки его персональной информации; в случае несогласия с этими условиями пользователь должен воздержаться от использования данного ресурса.

Персональная информация пользователей, которую получает и обрабатывает сайт http://ufastroysnab.ru/

1.1. В рамках настоящей Политики под «персональной информацией пользователя» понимаются:

1.1.1. Персональная информация, которую пользователь предоставляет о себе самостоятельно при оставлении заявки, совершении покупки, регистрации (создании учётной записи) или в ином процессе использования сайта.

1.1.2 Данные, которые автоматически передаются сайтом http://ufastroysnab.ru/ в процессе его использования с помощью установленного на устройстве пользователя программного обеспечения,том числе IP-адрес, информация из cookie, информация о браузере пользователя (или иной программе, с помощью которой осуществляется доступ к сайту), время доступа, адрес запрашиваемой страницы.

1.1.3. Данные, которые предоставляются сайту, в целях осуществления оказания услуг и/или продаже товара и/или предоставления иных ценностей для посетителей сайта, в соответствии с деятельностью настоящего ресурса:

— имя

— электронная почта

— номер телефона

1.2. Настоящая Политика применима только к сайту http://ufastroysnab.ru/ и не контролирует и не несет ответственность за сайты третьих лиц, на которые пользователь может перейти по ссылкам, доступным на сайте http http://ufastroysnab.ru/. На таких сайтах у пользователя может собираться или запрашиваться иная персональная информация, а также могут совершаться иные действия.

1.3. Сайт в общем случае не проверяет достоверность персональной информации, предоставляемой пользователями, и не осуществляет контроль за их дееспособностью. Однако сайт http://ufastroysnab.ru/ исходит из того, что пользователь предоставляет достоверную и достаточную персональную информацию по вопросам, предлагаемым в формах настоящего ресурса, и поддерживает эту информацию в актуальном состоянии.

Цели сбора и обработки персональной информации пользователей

2.1. Сайт собирает и хранит только те персональные данные, которые необходимы для оказания услуг и/или продаже товара и/или предоставления иных ценностей для посетителей сайта http://ufastroysnab.ru/.

2.2. Персональную информацию пользователя можно использовать в следующих целях:

2.2.1 Связь с пользователем, в том числе направление уведомлений, запросов и информации, касающихся использования сайта, оказания услуг, а также обработка запросов и заявок от пользователя

Условия обработки персональной информации пользователя и её передачи третьим лицам

3.1. Сайт http://ufastroysnab.ru/ хранит персональную информацию пользователей в соответствии с внутренними регламентами конкретных сервисов.

3.2. В отношении персональной информации пользователя сохраняется ее конфиденциальность, кроме случаев добровольного предоставления пользователем информации о себе для общего доступа неограниченному кругу лиц.

3.3. Сайт http://ufastroysnab.ru/ вправе передать персональную информацию пользователя третьим лицам в следующих случаях:

3.3.1. Пользователь выразил свое согласие на такие действия, путем согласия, выразившегося в предоставлении таких данных;

3.3.2. Передача необходима в рамках использования пользователем определенного сайта http://ufastroysnab.ru/, либо для предоставления товаров и/или оказания услуги пользователю;

3.3.3. Передача предусмотрена российским или иным применимым законодательством в рамках установленной законодательством процедуры;

3.3.4. В целях обеспечения возможности защиты прав и законных интересов сайта http://ufastroysnab.ru/ или третьих лиц в случаях, когда пользователь нарушает Пользовательское соглашение сайта http://ufastroysnab.ru/.

3.4. При обработке персональных данных пользователей сайт http://ufastroysnab.ru/ руководствуется Федеральным законом РФ «О персональных данных».

Изменение пользователем персональной информации

4.1. Пользователь может в любой момент изменить (обновить, дополнить) предоставленную им персональную информацию или её часть, а также параметры её конфиденциальности, оставив заявление в адрес администрации сайта следующим способом:

Email: [email protected]

4.2. Пользователь может в любой момент, отозвать свое согласие на обработку персональных данных, оставив заявление в адрес администрации сайта следующим способом:

Email: [email protected]

Меры, применяемые для защиты персональной информации пользователей

Сайт принимает необходимые и достаточные организационные и технические меры для защиты персональной информации пользователя от неправомерного или случайного доступа, уничтожения, изменения, блокирования, копирования, распространения, а также от иных неправомерных действий с ней третьих лиц.

Изменение Политики конфиденциальности. Применимое законодательство

6.1. Сайт имеет право вносить изменения в настоящую Политику конфиденциальности. При внесении изменений в актуальной редакции указывается дата последнего обновления. Новая редакция Политики вступает в силу с момента ее размещения, если иное не предусмотрено новой редакцией Политики. Действующая редакция всегда находится на странице по адресу http://ufastroysnab.ru/

6.2. К настоящей Политике и отношениям между пользователем и Сайтом, возникающим в связи с применением Политики конфиденциальности, подлежит применению право Российской Федерации.

Обратная связь. Вопросы и предложения

7.1. Все предложения или вопросы по поводу настоящей Политики следует направлять следующим способом:

Email: [email protected]

ГОСТ 19804.1-79 «Сваи забивные железобетонные цельные сплошного квадратного сечения с ненапрягаемой арматурой. Конструкция и размеры» завершил свое действие

ГОСТ 19804.1-79 Стр. 3

ПОПЕРЕЧНОЕ СЕЧЕНИЕ СВАИ С ТЕХНОЛОГИЧЕСКИМ УКЛОНОМ Свая с трапецеидальным каркасом Свая с прямоугольным каркасом

ь.

30	6, 60		30

			«а h
J0	Ьг	SO
	h

Черт. 2

7. В качестве крупного заполнителя для бетона свай должен применяться фракционированный щебень из естественного камня и гравия по ГОСТ 10268-70, при этом размер фракции не должен быть более 40 мм. По согласованию с заказчиком допускается применять в качестве крупного заполнителя гравий по ГОСТ 10268-70 для свай длиной до 12 м включительно.

Примечание. Возможность применения гравия в качестве крупного заполнителя указывается в заказной спецификации и устанавливается проектной организацией для условий погружения свай в пески средней плотности и рыхлые, супеси пластичные и текучие, сугли1жи и глины от текучих до тугопластичных, илы и торфы и опирания свай на все вилы грунтов, за исключением скальных и круп нооСп ом очных.

8. Сваи армируются пространственными каркасами. В качестве продольной арматуры свай следует применять:

а) горячекатаную арматурную сталь классов A-I и А-П по ГОСТ 5781-75 для свай длиной до 9 м включительно;

б) горячекатаную арматурную сталь класса A-III по ГОСТ 5.1459-72 для свай длиной 10 м и более.

Для поперечного армирования свай следует применять проволоку класса В-I диаметром 5 мм по ГОСТ 6727-53.

Продольные стержни в острие сваи следует сварить или связать в пучок.

Поперечная арматура должна бытьприварена к продольным стержням в каждом пересечении кон. тактной точечной сваркой.

Голова сваи должна быть усилена сетками.

9. Расположение арматуры (арматурных каркасов, сеток головы свай, петель н штырей) в сваях должно соответствовать указанному на черт. 3. Общий вид арматурного каркаса свай показан на черт. 4.

Армирование свай

Черт. 3

Забивные сваи — Designing Buildings Wiki

Забивные сваи , также известные как вытесняющие сваи, представляют собой широко используемую форму фундамента здания, которая обеспечивает поддержку конструкций, передавая их нагрузку на слои почвы или породы, которые обладают достаточной несущей способностью и подходящими характеристиками осадки.

Забивные сваи обычно используются для поддержки зданий, резервуаров, башен, стен и мостов и могут быть наиболее экономичным решением для глубокого фундамента.Их также можно использовать в таких приложениях, как насыпи, подпорные стены, переборки, анкерные конструкции и коффердамы.

Фундамент считается свайным, если его глубина более чем в три раза превышает его ширину (Atkinson, 2007). Забивная свая представляет собой длинную тонкую колонну, изготовленную из предварительно отформованного материала и имеющую заданную форму и размер, которую можно установить ударным молотком, вибрацией или вдавливанием в землю на расчетную глубину или сопротивление. Если грунт особенно плотный, может потребоваться предварительное бурение, чтобы сваи достигла проектной глубины.

Забивные сваи легко адаптируются и могут устанавливаться для восприятия сжимающих, растягивающих или поперечных нагрузок, со спецификациями, установленными в соответствии с потребностями конструкции, бюджетом и условиями почвы.

Типы забивной сваи включают:

[править] Сталь

Стандартные стальные шпунтовые сваи могут использоваться для формирования свай коробчатого или двутаврового профиля. Они имеют ударный привод и используются в основном в морских сооружениях.Они имеют диапазон нагрузок от 300 до 1700 кН и могут достигать длины до 36 м.

Стальные винтовые сваи имеют чугунную спираль, вращаются и используются для опоры на небольших глубинах в мягких илах и песках. Они имеют диапазон нагрузок от 400 до 3000 кН и могут достигать длины до 24 м. Для получения дополнительной информации см. Фундаменты на винтовых сваях.

Стальные трубчатые сваи используются на морских сооружениях и фундаментах в мягких грунтах над подходящими несущими пластами. Обычно они забиваются снизу с помощью внутреннего отбойного молотка.

[править] Сборный бетон

Это могут быть квадратные, восьмиугольные, цилиндрические или шпунтовые сваи. Это ударные сваи , которые используются там, где буронабивные сваи не подходят из-за проточной воды или очень рыхлых грунтов. Они имеют диапазон нагрузок 300–1200 кН и могут достигать 30 м.

[править] Древесина

Это обычно квадратные пилы (но могут быть также круглые, конические, обработанные, необработанные) и ударные. Их можно использовать для небольших контрактов на участках с неглубокими аллювиальными отложениями, перекрывающими подходящие несущие пласты (например,г. берега рек и лиманы).

Диапазон нагрузок деревянных свай 50-350 кН. Они могут быть длиной до 12 м без сращивания.

[править] Composite

Это сваи, в которых используется комбинация, например бетонная свая со стальным наконечником.

Забивные сваи изготавливаются с точными допусками с использованием высокопрочных материалов и требуют хорошего контроля качества. Стабильность качества достигается за счет соответствия BS 8004: 2015, а также стандартов ЕС, а также проверки перед установкой для проверки целостности.

Важно, чтобы забивные сваи сохраняли свою форму во время установки и не повреждались при установке последующих свай.

Статические или динамические испытания сваи можно использовать для проверки несущей способности сваи, то есть максимальной нагрузки, которую свая может выдержать без разрушения или чрезмерной осадки грунта. Вместимость сваи зависит от трех основных факторов:

Прочность грунта вала обычно увеличивается со временем после установки, чтобы обеспечить дополнительную грузоподъемность.При включении в конструкцию фундамента эта так называемая «установка» может позволить установку меньшего количества и более коротких свай, что приводит к меньшим затратам времени, труда и материалов.

Свайный молот используется для забивания свай в землю, который уплотняет почву по бокам и приводит к уплотнению массы и увеличивает ее несущую способность. Однако для насыщенной, илистой или связной почвы, в отличие от зернистой, плохое качество дренажа не позволяет добиться такого же уплотнения.Вода в почве ведет к снижению общей несущей способности, и конструкция сваи должна учитывать это.

Счетчик ударов — это количество ударов по свае, чтобы ее забить на желаемую глубину. Если есть различия в подземных условиях, может потребоваться обрезка или сращивание свай для увеличения их длины.

Поскольку не требуются специальные обсадные трубы и нет задержек, связанных с выдержкой бетона, забивные сваи хорошо подходят для сложных условий на стройплощадке.Их можно использовать сразу же при движении по воде, их можно установить для создания временных рабочих платформ и использовать в форме большого диаметра в сейсмоопасных регионах.

Основными преимуществами использования забивных свай являются:

Основными недостатками использования забивных свай являются:

[править] Внешние ссылки

Забивные сваи — Designing Buildings Wiki

Забивные сваи обычно используются для поддержки зданий, резервуаров, башен, стен и мостов и могут быть наиболее экономичным решением для глубокого фундамента. Их также можно использовать в таких приложениях, как насыпи, подпорные стены, переборки, анкерные конструкции и коффердамы.

Фундамент считается свайным, если его глубина более чем в три раза превышает его ширину (Atkinson, 2007). Забивная свая представляет собой длинную тонкую колонну, изготовленную из предварительно отформованного материала и имеющую заданную форму и размер, которую можно установить ударным молотком, вибрацией или вдавливанием в землю на расчетную глубину или сопротивление.Если грунт особенно плотный, может потребоваться предварительное бурение, чтобы сваи достигла проектной глубины.

Типы забивной сваи включают:

[править] Сталь

Стандартные стальные шпунтовые сваи могут использоваться для формирования свай коробчатого или двутаврового профиля.Они имеют ударный привод и используются в основном в морских сооружениях. Они имеют диапазон нагрузок от 300 до 1700 кН и могут достигать длины до 36 м.

Стальные трубчатые сваи используются на морских сооружениях и фундаментах в мягких грунтах над подходящими несущими пластами.Обычно они забиваются снизу с помощью внутреннего отбойного молотка.

[править] Сборный бетон

[править] Древесина

Это обычно квадратные пилы (но могут быть также круглые, конические, обработанные, необработанные) и ударные.Их можно использовать для небольших контрактов на участках с неглубокими аллювиальными отложениями, перекрывающими подходящие несущие пласты (например, берега рек и эстуарии).

Диапазон нагрузок деревянных свай 50-350 кН. Они могут быть длиной до 12 м без сращивания.

[править] Composite

Это сваи, в которых используется комбинация, например бетонная свая со стальным наконечником.

Забивные сваи изготавливаются с точными допусками с использованием высокопрочных материалов и требуют хорошего контроля качества.Стабильность качества достигается за счет соответствия BS 8004: 2015, а также стандартов ЕС, а также проверки перед установкой для проверки целостности.

Основными преимуществами использования забивных свай являются:

Основными недостатками использования забивных свай являются:

[править] Внешние ссылки

Забивные сваи — Designing Buildings Wiki

Забивные сваи обычно используются для поддержки зданий, резервуаров, башен, стен и мостов и могут быть наиболее экономичным решением для глубокого фундамента. Их также можно использовать в таких приложениях, как насыпи, подпорные стены, переборки, анкерные конструкции и коффердамы.

Фундамент считается свайным, если его глубина более чем в три раза превышает его ширину (Atkinson, 2007). Забивная свая представляет собой длинную тонкую колонну, изготовленную из предварительно отформованного материала и имеющую заданную форму и размер, которую можно установить ударным молотком, вибрацией или вдавливанием в землю на расчетную глубину или сопротивление.Если грунт особенно плотный, может потребоваться предварительное бурение, чтобы сваи достигла проектной глубины.

Типы забивной сваи включают:

[править] Сталь

Стандартные стальные шпунтовые сваи могут использоваться для формирования свай коробчатого или двутаврового профиля.Они имеют ударный привод и используются в основном в морских сооружениях. Они имеют диапазон нагрузок от 300 до 1700 кН и могут достигать длины до 36 м.

Стальные трубчатые сваи используются на морских сооружениях и фундаментах в мягких грунтах над подходящими несущими пластами.Обычно они забиваются снизу с помощью внутреннего отбойного молотка.

[править] Сборный бетон

[править] Древесина

Это обычно квадратные пилы (но могут быть также круглые, конические, обработанные, необработанные) и ударные.Их можно использовать для небольших контрактов на участках с неглубокими аллювиальными отложениями, перекрывающими подходящие несущие пласты (например, берега рек и эстуарии).

Диапазон нагрузок деревянных свай 50-350 кН. Они могут быть длиной до 12 м без сращивания.

[править] Composite

Это сваи, в которых используется комбинация, например бетонная свая со стальным наконечником.

Забивные сваи изготавливаются с точными допусками с использованием высокопрочных материалов и требуют хорошего контроля качества.Стабильность качества достигается за счет соответствия BS 8004: 2015, а также стандартов ЕС, а также проверки перед установкой для проверки целостности.

Основными преимуществами использования забивных свай являются:

Основными недостатками использования забивных свай являются:

[править] Внешние ссылки

Проектирование и строительство забивных свайных фундаментов

Забивные свайные фундаменты используются в основном в малоэтажных домах и мостовых сооружениях.Когда верхний слой почвы находится в плохом состоянии и не обладает достаточной несущей способностью, чтобы выдерживать нагрузку от надстройки, используется забивная свая.

Забивная свая — это тип сваи, которая вставляется до твердого слоя почвы, где она может обеспечить необходимую концевую опору и поверхностное трение.

Поскольку стоимость строительства меньше по сравнению с монолитными буронабивными сваями, эти виды свайных работ более популярны в мостостроении.

В основном существует четыре категории, основанные на природе материала.

Типы забивных свай

Стальные сваи
Сборные бетонные сваи
Деревянные сваи
Композитные сваи

Рассмотрим каждую забивную сваю отдельно.

Фундамент со стальными забивными сваями

Существуют различные типы забивных свай, изготовленные из стали. Поскольку сталь легко доступна, строительство может быть выполнено довольно легко.

Кроме того, стальные сваи, такие как микросваи, могут использоваться для поддержки тяжелых нагрузок, прилагаемых к мостам, а другие типы могут использоваться для поддержки нагрузок среднего уровня.

Основной проблемой стальных забивных свай является коррозия. Однако они размещаются ниже уровня земли. Следовательно, присутствие кислорода для коррозии минимально.

Обсудим доступные типы стальных свай.

Типы стальных забивных свай

Микро-сваи — это стальные казино, заполненные бетоном. Далее, в зависимости от приложенных нагрузок, диаметр сваи может быть увеличен в зависимости от приложенной нагрузки.

При необходимости в сваю можно вставить арматурный каркас для увеличения несущей способности сваи.

Проектирование свай может быть выполнено в соответствии с инструкциями, изложенными в статье свайные фундаменты Руководство по проектированию, строительству и испытаниям.

В строительстве использован горячекатаный прокат. Их сваривают, чтобы увеличить длину.

Эти типы свайных конструкций не получили широкого распространения в строительстве.

Однако в особых случаях можно использовать H-образные сваи.

Четыре стальных листа, сваренные вместе для образования коробчатой сваи, или шпунтовые сваи, сваренные вместе для создания полого коробчатого сечения, могут быть использованы в конструкции.

Внутренний стержень может быть заполнен бетоном для улучшения поперечной жесткости, жесткости на изгиб, жесткости на кручение и т. Д.

Чугунные сваи винтовой формы забиваются вращательным бурением и не являются популярным типом свай, используемых в строительстве.

В зависимости от характера почвы и цели использования при строительстве могут использоваться разные диаметры.

Старые рельсы были как стальные сваи. Сверху или снизу привариваются три рейки.

Стыковая сварка используется для соединения двух секций с целью увеличения длины сваи.

Поскольку эти сваи сделаны из большого количества материалов, их стоимость будет меньше.

Кроме того, это можно рассматривать как «зеленое» строительство, поскольку мы повторно используем материалы.

Сборные железобетонные свайные фундаменты

Наиболее широко используемый тип забивных свай в строительстве. В основном сборные сваи бывают двух типов.

Нормально армированные сборные сваи
Предварительно напряженные сваи

В отношении сборных свай выделены следующие ключевые моменты.

Эти сваи могут выдерживать высокие изгибные и осевые нагрузки.
Сваи, построенные с соответствующим покрытием и маркой бетона, не подвержены износу.
Следовательно, эти сваи более прочные.
Однако состав бетона, пористость заполнителей, покрытие арматуры и т. Д. Могут вызвать повреждение свай.
В результате проблемы с долговечностью могут сократить срок службы свай.
Использование прочных и твердых заполнителей, правильный состав смеси, правильное размещение, уплотнение бетона, правильное отверждение бетона и т. Д. Улучшают долговечность бетона .
Минимальный размер покрытия может составлять 50 мм в соответствии с требованиями к долговечности .
Кроме того, предварительное напряжение уменьшает растрескивание бетона.
Рекомендуется цинкование арматуры, если это возможно, с учетом затрат.

При строительстве сборных свай нет серьезных проблем, таких как коррозия стали.

Кроме того, его легче построить, чем другие типы свайных фундаментов. Кроме того, меньше времени требуется на сборку одной стопки.

Стоимость строительства также сравнительно меньше по сравнению с монолитными буронабивными сваями.

Сборные сваи доступны в различных размерах, таких как 300, 350, 400, 500 мм и т. Д. Кроме того, они могут быть круглой или прямоугольной формы .

Деревянные сваи

Давайте вкратце рассмотрим основные сведения о деревянных сваях.

Деревянные сваи могут быть разных размеров с разной грузоподъемностью.
Они не широко используются из-за низкой грузоподъемности
Дерево используется в качестве деревянной сваи после удаления ветвей
Нижний диаметр будет в диапазоне 300-500 мм
Верхний диаметр может быть в диапазоне 125–250 мм
Обычно сваи доступны в диапазоне длин от 9000 мм до 18000 мм
Свая может выдерживать прилагаемые нагрузки и движущие силы. Тем не менее, она уязвима, если выполняется резкое забивание.
Деревянная свая уязвима к порче

На следующем рисунке, взятом из книги «Анализ и проектирование фундамента», показаны необходимые меры, которые необходимо выполнить в забивной деревянной свае.

Расчетная нагрузка деревянных свай находится в диапазоне 150–250 кН. Максимально допустимая нагрузка составляет около 300 кН. Однако проведенные испытания показали, что он может выдерживать максимальную нагрузку около 400 кН.

Следует обратить внимание на то, чтобы сваи продвигались сквозь твердые слои, так как это может повредить сваю.

Композитные сваи

Композитные сваи начали использовать около 60 лет назад. Основным назначением композитных свай было экономичное сооружение относительно более длинных свай.

Для изготовления композитных свай используются разные материалы. Далее, выбор материала должен производиться в соответствии с условиями. Можно было ожидать следующую комбинацию.

Деревянная свая закладывается ниже существующего уровня земли и выше существующего уровня земли (до верхнего уровня) и должна быть построена из бетона.
Стальная труба, заполненная бетоном, или железобетон, уложите нижнюю часть сваи и верхнюю часть из бетона.
Постройте верхнюю секцию с помощью сборных свай

Составные сваи находятся в диапазоне от 18 до 36 метров.Тем не менее, длина 54 м также была проехана.

Оптимальный диапазон нагрузки около 300–800 кН, а максимальный предел нагрузки составляет около 1500 кН.

Одним из основных недостатков композитных свай является создание надлежащего стыка между двумя материалами.

Проектирование сборных свай (конструкция забивных свай)

При проектировании сборных свай необходимо решить две проблемы.

Сваи должны быть спроектированы так, чтобы выдерживать нагрузки от надстройки
Сваи должны быть спроектированы и детализированы для восприятия импульсной нагрузки, действующей во время забивки

Конструктивное проектирование и геотехническое проектирование забивных свай для нагрузок надстройки может быть выполнено следующим образом тот же порядок описан в статье свайных фундаментов .

Для сваи должны применяться специальные методы детализации, чтобы выдерживать усилия, возникающие в процессе забивки сваи. Есть специальные детали для сборных свай.

На следующем рисунке, взятом из книги «Анализ и проектирование фундамента компанией Bowels», показано типичное расположение сборной сваи.

Как показано на рисунках выше, верхняя и нижняя области сваи ограничены за счет уменьшения расстояния между звеньями. Это позволяет плие выдерживать более высокие нагрузки.

Как обсуждалось ранее, предварительно напряженные сваи также используются в строительстве. На следующих рисунках показано типичное расположение забивной сваи с предварительным напряжением. Особое внимание следует уделить сооружению такой сваи.

Строительство забивных свай

Поскольку сборные сваи широко используются в строительстве, давайте посмотрим, каковы важные аспекты забивных свай.

В основном существует два метода забивки свай.

Приложите силу к свае, позволяя грузу упасть в сваю. Приложенная нагрузка рассчитывается на основе высоты свободного падения груза.

Необходимо следить за тем, чтобы прилагаемая нагрузка не превышала грузоподъемность забиваемой сваи.

Есть три типа вождения. Это

- Дизельный молот
- Пневматический молот
- Вибрационный молот

Молотковые методы проще в использовании по сравнению с обычным методом, который требует больше времени.

Обычно сборные сваи строятся длиной 6 м из-за проблем с транспортировкой. Однако при необходимости они могут быть построены даже на 12 м и выше.

Когда используются забивные сваи длиной 6 м и глубина забивки превышает 6 м, необходимо объединить две сваи. Стальные пластины, заложенные в верхней части свай, свариваются друг с другом для увеличения длины.

Ненужная длина сваи будет снесена, когда будут построены сваи.

Дополнительная информация о методах забивания молота приведена в статье Википедии сваебойный молот .

Критерии прекращения и приемки забивных свай

Свая будет забита до слоя твердого грунта, который в соответствии с проектом определен как уровень заделки. Дизайн и выбор уровня прекращения будет основываться на информации, представленной в отчете исследования почвы.
Когда он достигнет уровня завершения, движение стопки уменьшится.
Критерии завершения и забивки сваи заложили основу на основе анализа волнового уравнения сваи (WEAP).Необходимые изменения должны быть выполнены на месте, так как они могут варьироваться в зависимости от фактических условий грунта.
Далее требуется записывать количество ударов при движении сваи. Это может быть несколько ударов по свае на определенное расстояние или пробивание сваи на определенное количество ударов. Это может быть сделано согласно спецификации проекта.
Существуют ограничения на прерывание. В спецификации может быть указано количество ударов для данного проникновения.Если количество ударов превышает заданное расстояние, и свая находится на конечном слое в соответствии с геотехническими данными, сваю можно заделать.

Преимущества забивных свай

В отличие от буронабивных монолитных свай, забивные сваи могут быть изготовлены заранее. Это сводит к минимуму погрешность конструкции и позволяет проводить надлежащий контроль качества.
Кроме того, любой дефект, например соты, можно отремонтировать заранее, перед установкой.
Поскольку сваи забиваются против давления грунта, улучшается опора грунта за счет уплотнения, создаваемого концом сваи.
Меньшая продолжительность и меньшая трудозатратность на установку оборудования, сравнительно снижают стоимость.
В случае выхода из строя таких материалов, как бетон, свая может быть удалена перед установкой. А вот о буронабивных сваях это станет известно только после постройки.
Сваю можно устанавливать под наклоном для восприятия боковых нагрузок. Широко применяется в мостовых сооружениях.
Привлечение технического персонала меньше.
Уровень грунтовых вод не влияет на строительство.
Время заброса одной сваи намного меньше. Поэтому больше подходит для скоростного строительства.

Недостатки забивной сваи

Перед началом строительства необходимо надлежащее планирование для работы с оборудованием, площадкой и транспортировкой.
Обычно они не могут нести тяжелые грузы. Поэтому чаще всего используются буронабивные сваи при увеличении нагрузки на сваи.
Далее есть ограничение на увеличение диаметра сваи.Чем больше диаметр, тем выше проблемы с обращением с сваями. Транспотация будет очень сложной.
Конструктивная конструкция должна быть проверена на транспортные нагрузки. Особое внимание следует уделить бетонным сваям для предварительного напряжения, так как они могут возникнуть при подъеме, если это не будет учтено в проекте.
Поскольку глубина сваи или длина сваи варьируется от места к месту, длину сваи невозможно определить заранее. Поэтому сваи нужно стыковать, а лишнее надрубить.
Когда сваи сооружаются на уплотненном участке, почва может теряться, и ее верхняя опора может быть уменьшена.
Шум в процессе установки должен контролироваться.
Также необходимо контролировать вибрацию.
Если длина имеющихся свай недостаточна, их необходимо соединить вместе, чтобы получить достаточную глубину. Это могло потратить впустую новую груду.
Строительство и проектирование забивных свай необходимо выполнить для имеющихся классификаторов, если они поступают с рынка.В противном случае их нужно изготовить под необходимый размер и длину.
Забивные сваи не подходят для почв с плохими дренажными свойствами. Необходимо провести надлежащее инженерно-геологическое исследование пригодности забивных свай.

Забивные сваи

Забивные стальные сваи — самый надежный тип фундамента, потому что они проходят более строгие испытания, чем что-либо другое во всей строительной отрасли.Помимо структурных испытаний, в процессе установки также проверяется способность грунта, поддерживающего сваю. Сочетание метода установки и результатов испытаний дает инженеру убедительную информацию о вместимости всех забивных свай на площадке.

При установке забивной сваи она подвергается нагрузкам, превышающим те, которые она, вероятно, когда-либо увидит во время эксплуатации, и несет эти нагрузки сотни раз в быстрой последовательности. Когда свая начинает набирать емкость, скорость укладки снижается, и удары от молота увеличиваются примерно до 120 ударов на фут.В этот момент свая несет нагрузки, очень похожие на расчетные, и делает это каждый раз, когда молот ударяет по свае. Скорость установки сваи и количество ударов записывают в протокол забивки. Ни один другой элемент фундамента не подвергается сотням нагрузок уровня обслуживания во время установки, и это, наряду с испытаниями, позволяет инженеру сэкономить как можно больше денег для владельца.

В большинстве проектов забивных свай небольшой процент свай проходит статические или динамические испытания.После того, как эти сваи будут испытаны, их показатели забивки можно сравнить с записями забивки всех других свай. Если некоторые из свай выглядят так, как будто они слишком легко забиваются, на сваи можно нарезать дополнительную длину и вбить их глубже в землю. Испытания также можно провести до забивки производственных свай. Предварительные испытания позволяют инженеру определить момент, когда подрядчик может прекратить забивать эксплуатационные сваи. Это сокращает количество поездок и снижает общие затраты на проект.Независимо от того, какой тип забивной стальной сваи используется, вы можете быть уверены, что она выдержит требуемые нагрузки.

Двутавровые сваи, трубные сваи и шпунтовые сваи способны выдерживать очень высокие нагрузки. Нет ничего эффективнее HP, когда горная порода или твердый несущий слой находятся в пределах легкой дистанции езды. Для оптимального сочетания поверхностного трения и концевого подшипника или при очень высоких вертикальных или поперечных нагрузках наилучшим выбором являются трубные сваи. Шпунтовые сваи особенно полезны в правильной ситуации, потому что их можно использовать как подпорную стену, так и несущую сваю одновременно.

Сваи буровые

Буронабивные сваи для строительства мостов — это в основном буронабивные стволы и микросваи. Хотя во многом они одинаковы, просверленные валы обычно больше 18 дюймов, используйте сепаратор для армирования, и отверстие остается открытым с помощью суспензии или обсадной трубы. Микросваи имеют диаметр менее 14 дюймов, используют одну балку, постоянную обсадную трубу и используют раствор, установленный под давлением. Другие важные отличия заключаются в том, что микросваи почти всегда просверливаются в несущий слой, а обсадная труба имеет резьбу и устанавливается на короткие отрезки, в то время как обсадные трубы для просверленных валов обычно устанавливаются как отдельные части и не обязательно переходят в твердый слой.Nucor Skyline поставляет обсадные трубы с резьбой малого диаметра для микросвай, большие обсадные трубы для просверленных валов и стержни с резьбой для армирования. Просверленное отверстие для вала остается открытым с помощью жидкого навоза, временной или постоянной обсадной колонны.

Есть несколько веских причин для использования несъемных обсадных труб для просверленных валов. Одна из наиболее важных причин использовать обсадную колонну, чтобы отверстие оставалось открытым — это возможность осмотра и тщательной очистки дна. Если используется жидкий навоз, гораздо труднее предотвратить проблемы с мягким дном.Кожух также предотвращает попадание почвы в шахту. Это может ослабить бетонную смесь или вызвать образование пустот в шахте. Помимо потери прочности на сжатие, пустоты в бетоне также могут привести к проблемам с открытыми частями каркаса. Кожух позволяет гораздо более надежно разместить клетку и обеспечить поток бетона.

Стальная труба имеет большую прочность на изгиб и способность выдерживать вертикальные нагрузки. Нет причин не использовать преимущества всей прочности корпуса и уменьшить размер клетки.Поскольку просверленный вал снижает нагрузку за счет поверхностного трения, размер сепаратора может быть уменьшен. Резьбовые сепараторы стержней Nucor Skyline позволяют легко изменять количество, положение и размеры стержней на разной высоте.

Преимущество кожуха, о котором часто забывают, заключается в том, что он выполняет одну из двух функций спирального армирования. В традиционных клетках спираль не дает бетону вылететь из стороны вала. Труба очень хорошо удерживает бетон, и даже очень тонкостенная опалубка может заменить прочную спираль.

Другая функция спирали — удерживать вертикальные стержни на месте во время строительства. В сепараторах стержней с резьбой Nucor Skyline используются кольцевые пластины, расположенные на расстоянии 10–15 футов друг от друга, чтобы стержни были выровнены. Исключение спирали снижает стоимость самой клетки, а также дает дополнительное пространство для потока бетона внутри клетки. Это дополнительное пространство также позволяет создавать бетонные смеси с более низкими значениями осадки и более высокой прочностью, что может уменьшить общий размер и стоимость просверленного вала.

Высокопрочные резьбовые сепараторы стержней, предлагаемые Nucor Skyline, очень универсальны благодаря разнообразию размеров и марок стержней, а также резьбовых соединений. Кольцевые пластины и полностью резьбовые соединения позволяют проектировщику оптимизировать конструкцию клетки, размещая стержни разных размеров и количество на разной высоте. Муфты способны воспринимать полную растягивающую способность стержня, поэтому нет необходимости перекрывать стержни. Очень длинные клетки могут быть изготовлены в цехе, разобранны на части (60 футов или меньше), а затем собраны на месте с помощью переходников через соединительные муфты.Это делает строительство глубоких валов очень быстрым, простым и надежным.

Забивные сваи — Hardman Construction

Подробнее о проекте

Казино Hollywood было построено на южной стороне реки Моми в Толедо, штат Огайо, к западу от шоссе I-75 на заброшенном участке. Компания Hardman Construction установила 635 H-образных свай весом от 190 до 300 тонн для фундамента гаража и главного здания. Существующие почвенные условия не подходили для поддержки нового здания. Было 75 футов рыхлого материала с некоторым количеством заполняющего материала в верхних 20 футах.Ниже был слой булыжника, затем твердая плита толщиной около 90 футов. H-образные сваи были выбраны в качестве решения, поскольку они могли проходить через многочисленные булыжники и валуны, которые существовали на участке, а также из-за наличия загрязненных грунтов, которые нельзя было вынести на поверхность и перенести на другое место. Тестирование КПК было выполнено на месте для подтверждения правильности выбора молота в сочетании с испытаниями на нагрузку на сваи, которые были выполнены до подачи заявки на участие в проекте.Всего за семь недель было установлено 635 H-образных свай для фундамента здания, чтобы можно было залить опоры и профилированные балки до наступления зимы. Проект был выставлен на торги в августе, начат в сентябре, завершен к концу октября 2010 года.

Hardman Construction завершила модернизацию марины в парке штата Делавэр, расположенном в пяти милях к северу от города Делавэр, штат Огайо. Пристань для яхт расположена на реке Олентанги, которая является 97-мильным притоком реки Скиото в Огайо.Водохранилище парка штата Делавэр, также известное как озеро Делавэр, было построено вдоль реки Олентанги в 1951 году. Водохранилище было построено Инженерным корпусом армии США для борьбы с наводнениями. Плотина была построена для борьбы с наводнениями, которые в предыдущие годы повредили крупные города, такие как Колумб. Озеро обычно находится на высоте 905 футов над уровнем моря, а вершина плотины находится на высоте 946 метров, что на 41 фут выше нормальной высоты бассейна. Из-за резких колебаний высоты речной воды, которая может достигать 41 фута, в пристанях для яхт, расположенных по всей речной системе, обычно используются плавучие доки.Модернизация марины в государственном парке Делавэр включала удаление существующих доков и установку новых трубных свай и плавучих доков. Все работы выполнялись баржевым оборудованием. Оборудование и баржи были мобилизованы и установлены на площадке путем строительства временного причала для доступа. Существующие доки использовали H-образные сваи в качестве якоря для плавучих доков. Сваи H-образной формы были сняты с баржи с помощью крана и вибромолота. Новые плавучие доки потребовали установки 24-дюймовых трубных свай длиной 90 футов.Сваи труб пришлось забить с чрезвычайно трудным допуском всего на 1/2 дюйма по вертикали по всей длине сваи. Это требование необходимо было выполнить, чтобы плавучая док-станция могла подняться на максимальную высоту бассейна без повреждения док-системы. Сваи труб забивались с использованием шаблонной системы, чтобы обеспечить соблюдение жестких допусков. Сваи забивались с помощью вибромолота для начальной установки, а затем сваи забивались дизельным свайным молотом Delmag D30-32. Сваи были забиты на грузоподъемность более 300 тонн или 600 KIPS.Все сваи были обрезаны до нужного уровня, залиты бетоном и закрыты специально изготовленной 60-градусной заглушкой. После забивки свай были установлены плавучие доки и завершена последняя модернизация марины. Владельцем проекта было Министерство природных ресурсов штата Огайо.

Исследовательский центр Великих озер был построен в кампусе Мичиганского технологического университета в Хоутоне, штат Мичиган. Комплекс расположен на набережной, рядом с кампусом. GLRC содержит лаборатории водных исследований, прибрежные исследовательские приборы, центр обработки данных, сооружения для лодок, офисы и конференц-залы.Компания Hardman Construction установила H-образные сваи для фундаментов зданий и морских причалов, а также стальные листы для постоянных доков / защиты берега. Существующие почвенные условия не подходили для поддержки нового здания. Было 32 фута насыпного материала со штампованным песком и многочисленными булыжниками, а ниже насыпного материала находились слои песка / ила / глин и валунов. Эти материалы варьировались от рыхлых до очень плотных. Они доходили до глубины отверстия, которое заканчивалось на 60 ‘.Решение заключалось в установке H-образных свай, потому что их можно было забивать через многочисленные булыжники и валуны на месте, а также потому, что для морских работ уже потребовались забивные сваи и стальные листы; следовательно, любой альтернативный фонд увеличит затраты на мобилизацию. Испытание на подъем, испытание в поперечном направлении и два испытания на сжатие потребовалось для проверки проектных предположений перед установкой. В фундамент здания установлено 365 двутавровых свай, а для причальных сооружений установлено 40 оцинкованных свай.В дополнение к H-образным сваям для доков было установлено 350 LF стального листа. Тендер на проект был выставлен в августе, начат в сентябре и завершен в декабре 2010 года.

статей и документов по забивным и забивным сваям — vulcanhammer.info

Приведенные ниже статьи и монографии представляют общий интерес. Также мы предлагаем следующие тематические страницы:

Подробная информация о динамике сваи и волновом уравнении находится здесь.

Допустимые напряжения для перевернутой древесины

Рональд В.Вулф, инженер-исследователь

Лесная служба Министерства сельского хозяйства США
Подготовлено для публикации на Международной конференции по деревянным столбам и сваям
сентябрь 1989 г.

Круглые бревна использовались в качестве фундаментных свай в Северной Америке более 250 лет, однако только в последние 50 лет возникли опасения относительно необходимости допустимых напряжений для таких бревен. Несколько организаций опубликовали стандарты, которые регулируют выбор и вывод значений рабочего напряжения для деревянных свай. В этом документе обсуждаются предпосылки для выводов ASTM и факторы, которые необходимо учитывать для улучшения расчетных расчетов напряжений в деревянных сваях при моделировании.

Анализ программы испытаний свайной нагрузкой на проекте замены шлюза и плотины 26

Жан-Луи Брио и Ларри М. Такер, Техасский университет A&M

Инженерный корпус армии США

Разные документы GL-88-11
июнь 1988 г.

Перед проведением двадцати восьми испытаний на осевую и двух поперечных нагрузок на сваях на проекте шлюза реки Миссисипи и плотины 26 в Олтоне, штат Иллинойс, была проведена программа испытаний на месте. Программа состояла из четырех испытаний на проникновение конуса, двенадцати отверстий для испытаний прессиометром и четырех стандартных отверстий для испытаний на проникновение.Сравнения прогнозов вместимости свай были сделаны для каждого из методов испытаний на месте. В ходе первоначального исследования было получено четыре отчета и объемные данные испытаний.

Оценка методов динамического проектирования сваи с осевой нагрузкой и обзор процедуры проектирования свай с осевой нагрузкой INDOT

Димитриос Лукидис, Родриго Сальгадо и Грейс Абу-Жауд

FHWA / IN / JTRP-2008/6

Октябрь 2008 г.

Общая цель настоящего исследования состоит в том, чтобы определить области для улучшения и предложить изменения в текущих методологиях, используемых INDOT для проектирования осевых свай, с особым акцентом на динамический анализ забивки свай.Интервью с геотехническими инженерами INDOT и частными геотехническими консультантами, часто участвующими в проектах INDOT по глубокому фундаменту, предоставили информацию о методах и программном обеспечении, используемых в настоящее время. Было обнаружено, что инженеры-геотехники полагаются на уравнения статического сопротивления грунта, которые были разработаны более двадцати лет назад и имеют относительно большую степень эмпиризма. Обновленные и улучшенные уравнения статического расчета, недавно предложенные в литературе, еще не реализованы на практике.При проектировании свай в основном используются данные SPT; Испытание на проникновение конуса проводится лишь изредка. Динамический анализ забивки свай в стандартной практике выполняется с использованием моделей реакции грунта типа Смита. Представлен всесторонний обзор существующих моделей реакции грунта для одномерного динамического анализа свай. Этот обзор позволил оценить достоверность существующих моделей и выявить их ограничения. Разработаны новые модели реакции вала и основания, которые устраняют недостатки существующих моделей и соответствуют физике и механике забивки свай.Предлагаемая модель реакции вала состоит из грунтового диска, представляющего ближний полевой грунт, окружающего ствол сваи, системы пластикового слайдера и вязкого дросселя, представляющей тонкую полосу сдвига, образующуюся на границе раздела грунт-сваь, расположенной на внутренней границе грунтового диска, и Границы дальнего поля, расположенные на внешней границе почвенного диска. Предполагается, что грунт в диске подчиняется гиперболическому закону «напряжение-деформация». Базовая модель реакции состоит из параллельно соединенных нелинейной пружины и датчика излучения.Нелинейная пружина сконструирована таким образом, чтобы реалистично воспроизводить реакцию базовой нагрузки на оседание в статических условиях. Начальная жесткость пружины и датчик излучения учитывают влияние высокой заделки основания. Модели реакции вала и основания эффективно отражают нелинейность грунта, гистерезисное демпфирование, вязкое демпфирование и демпфирование излучения. Входные параметры моделей состоят из стандартных геотехнических параметров, что сводит к минимуму уровень эмпиризма в расчетах.Данные, собранные во время забивки полномасштабных свай в полевых условиях и модельные сваи в лаборатории, используются для проверки предложенных моделей.

Оценка возможности применения резьбовых соединений в кессонах морских платформ

М. К. Смит, Т. С. Ренник, К. Дж. Уолдхарт и К. Д. Реддинг, Юго-западный исследовательский институт

Служба управления полезными ископаемыми

Проект СвРИ № 06-8955
Сентябрь 1998 г.

В этом документе обобщены результаты первого этапа двухэтапного исследования по оценке возможности применения резьбовых соединений в кессонах морских платформ.Обратите внимание, что отчет структурирован не в соответствии с разбивкой рабочих задач, определенной в объеме работ программы. Скорее, существующие практики проектирования кессонных и резьбовых соединений рассматриваются независимо друг от друга в двух отдельных разделах, в то время как третий раздел объединяет их в обсуждение их применения к проектам резьбовых соединений для кессонных конструкций. После этого обсуждения даются рекомендации по разработке общего руководства, а также намечен сопутствующий объем работ для второй фазы технико-экономического обоснования.

Поведение композитных свай, армированных волокном (FRP), при вертикальных нагрузках

FHWA-HRT-04-107

Август 2006 г.

Композитные сваи используются в основном для отбойных свай, береговых ограждений и несущих свай для легких конструкций. В 1998 году Государственная корпорация развития Империи (ESDC) предприняла проект восстановления набережной, известный как парк реки Гудзон. Ожидается, что в рамках проекта будет заменено до 100 000 несущих свай на легкие конструкции.Коррозия стали, разрушение бетона и уязвимость деревянных свай побудили ESDC рассматривать композитные материалы, такие как армированные волокном полимеры (FRP), как замену сваям из дерева, бетона или стали. Одновременно Федеральное управление шоссейных дорог (FHWA) инициировало исследовательский проект по использованию композитных свай из стеклопластика в качестве вертикальных несущих свай.

Полномасштабный эксперимент, в том числе испытания динамической и статической нагрузкой (SLT) на сваях из стеклопластика, был проведен на площадке, предоставленной Управлением портов Нью-Йорка и Нью-Джерси (PANY & NJ) на ее предприятии в Порт-оф-Элизабет в Нью-Джерси, с сотрудничество и поддержка инженерного отдела и Департамента транспорта штата Нью-Йорк (NYSDOT).Инженерное использование свай из стеклопластика потребовало оценки эксплуатационных характеристик в полевых условиях, а также разработки и оценки надежных процедур испытаний и методов проектирования для оценки краткосрочных свойств композитного материала, реакции на оседание и осевой несущей способности, ходовых качеств и конструктивности композитных свай, грунта. -взаимодействие свай и передача нагрузки вдоль установленной сваи, а также ползучесть композитных свай из стеклопластика при вертикальных нагрузках. В данный проект входит:

Разработка и экспериментальная оценка подхода к инженерному анализу для установления эквивалентных механических свойств композитного материала.Свойства включают модуль упругости для квазилинейной фазы начальной нагрузки, прочность на осевое сжатие, момент инерции и критическую нагрузку при продольном изгибе. Композитный материал, использованный в этом исследовании, состоял из переработанного пластика, армированного стекловолоконной арматурой (композитные морские сваи SEAPILETM), переработанного пластика, армированного стальными стержнями, и переработанного пластика, армированного произвольно распределенным стекловолокном (Trimax), производства соответственно Seaward International Inc., Plastic Piling, Inc. и U.S. Пластиковые пиломатериалы.
Испытания статической нагрузкой на сваях из стеклопластика с инструментами. Схемы приборов были специально разработаны для измерения деформации. Результаты экспериментов сравнивались с действующими нормами проектирования, а также с методами, обычно используемыми для оценки предельной несущей способности, несущей способности концов и сопротивления трения вала вдоль свай. В результате предлагаются предварительные рекомендации по проектированию свай из стеклопластика.
Анализ результатов испытаний Pile Driving Analyser® (PDA) и Тестера целостности сваи (PIT) с использованием программы волнового анализа свай (CAPWAP) и программы анализа свай по волновым уравнениям GRL GRLWEAP для определения динамических свойств свай из FRP.PDA также использовался для оценки возможности установки свай из стеклопластика с использованием стандартного оборудования для забивки свай. Несущая способность сваи оценивалась с помощью программы CAPWAP с динамическими данными, измеренными с помощью КПК, а расчетная несущая способность сваи сравнивалась с результатами испытаний на статическую нагрузку, проведенных на четырех сваях из стеклопластика.

Испытания на динамическую и статическую нагрузку на сваях из стеклопластика с инструментами, проведенные в рамках этого проекта, показали, что эти сваи могут быть использованы в качестве альтернативного инженерного решения для глубоких фундаментов.Инженерный анализ результатов лабораторных и полевых испытаний предоставил основу для исходных данных для оценки методов испытаний для установления динамических свойств свай из стеклопластика и оценки их целостности и управляемости. Расчетные критерии для допустимых напряжений сжатия и растяжения в сваях из стеклопластика были разработаны с учетом уравнения равновесия осевых сил для композитного материала и при условии отсутствия расслоения между его основными компонентами. Однако широко распространенное инженерное использование свай из стеклопластика потребует дальнейших испытаний на площадке и полномасштабных экспериментов для создания соответствующей базы данных о характеристиках для разработки и оценки надежных процедур испытаний и методов проектирования.

Контрольный лист для проектирования свайных фундаментов

Ральф Б. Пек

Проектирование свайного фундамента невозможно осуществить по методикам поваренной книги. Тем не менее, дизайн может быть рациональным, так что ни один важный момент не будет упущен из виду. Этот контрольный список, несомненно, упрощен, но он может оказаться полезным.

Глубокие фундаменты — Технические характеристики

Гей Д. Джонс-младший, Ховард, Нидлз, Таммер и Бергендофф

Обзор спецификаций для глубокого фундамента из различных источников.

Проверка конструкции и эксплуатационных характеристик свай UHPC для глубоких фундаментов (Заключительный отчет по проекту «Использование сверхвысокопрочного бетона в геотехнических целях и в области применения оснований»)

Т. Ванде Ворт, М. Сулейман и С. Шритаран, Университет штата Айова

Проект IHRB TR-558
ноябрь 2008 г.

В стратегическом плане мостостроения, выпущенном AASHTO в 2005 году, продление срока службы и оптимизация структурных систем мостов в США определены как две большие задачи в мостостроении с целью создания более безопасных мостов с минимальным сроком службы 75 лет. лет и снижение затрат на техническое обслуживание.Материальный износ был определен как одна из основных проблем на пути к продлению срока службы. В конструкциях основания (например, глубоких фундаментов) строительные материалы, такие как древесина, сталь и бетон, подвергаются износу из-за воздействия на окружающую среду. Использование инновационных и новых материалов для фундаментных работ позволяет достичь цели AASHTO — 75 лет службы. Бетон со сверхвысокими характеристиками (UHPC) с прочностью на сжатие 180 МПа (26 000 фунтов на квадратный дюйм) и превосходной прочностью использовался в надстройках, но не в геотехнических и фундаментных приложениях.В этом исследовании рассматривается использование сборных предварительно напряженных свай из сверхвысокого давления (UHPC) в будущих фундаментах мостов и других конструкций. Н-образная секция UHPC размером 10 дюймов (250 мм) с массой, аналогичной стальной свае HP10 × 57, была разработана для улучшения конструктивности и снижения стоимости. В рамках этого проекта были отлиты инструментальные сваи UHPC, проведены лабораторные и полевые испытания. Лабораторные испытания были использованы для проверки отклика от момента кривизны секции сваи UHPC. В полевых условиях две сваи UHPC были успешно забиты в ледниковой и глинистой почве и прошли испытания под вертикальными и поперечными нагрузками.В этом отчете представлен полный набор результатов полевых исследований, проведенных на H-образных сваях UHPC. Результаты испытаний, долговечность, проходимость и другие преимущества материала по сравнению с обычным бетоном и сталью показывают, что сваи UHPC являются жизнеспособной альтернативой для достижения целей стратегического плана AASHTO.

Динамическое поведение свайных групп

Арнир М. Кайния и Эдуардо Каусель, Массачусетский технологический институт

Цель данной статьи — представить решения для определения динамического поведения свайных групп с использованием методов конечных элементов.

Чтобы заказать копии, щелкните нужный том:

Проектирование и строительство забивных свайных фундаментов Том I
Проектирование и строительство забивных свайных фундаментов Том II
Проектирование и строительство забивных свайных фундаментов; Исчерпывающие примеры дизайна

Проектирование и строительство забивных свайных фундаментов

Федеральное управление шоссейных дорог

FHWA-NHI-16-009, FHWA-NHI-16-010 и FHWA-NHI-16-064 (курсы NHI 132021 и 132022)
сентябрь 2016 г.

Целью данного руководства является предоставление обновленной информации о состоянии практики для проектирования и строительства забивных свайных фундаментов в соответствии с платформой расчета факторов нагрузки и сопротивления (LRFD).Инженеры и подрядчики много лет занимаются проектированием и установкой свайных фундаментов. За последние три десятилетия в отрасли произошло несколько серьезных улучшений, включая новые и более точные методы прогнозирования и измерения геотехнического сопротивления, значительные улучшения в программном обеспечении для проектирования, узкоспециализированное и сложное оборудование для забивки свай и улучшенные методы контроля строительства. Предыдущие издания руководства FHWA «Проектирование и строительство забивных свайных фундаментов» были опубликованы в 1985, 1996 и 2006 годах и отражают многие изменения в практике проектирования и строительства за последние 30 лет.Это двухтомное издание, GEC-12, служит справочным документом FHWA для проектов автомобильных дорог с забивными свайными фундаментами.

Том I, FHWA-NHI-16-009, охватывает процесс выбора фундамента, характеристики площадки, параметры геотехнического проектирования и отчетность, выбор типа сваи, геотехнические аспекты расчета предельных состояний и структурные аспекты расчета предельных состояний. Том II, FHWA-NHI-16-010, посвящен испытаниям на статическую нагрузку, динамическим испытаниям и согласованию сигналов, быстрым испытаниям нагрузки, анализу волновых уравнений, динамическим формулам, контрактной документации, оборудованию для забивки свай, принадлежностям свай, критериям забивки и мониторингу строительства.Подробные примеры дизайна представлены в публикации FHWA-NHI-16-064.

В этом руководстве будут сделаны многочисленные ссылки на названия программного обеспечения или технологий, являющихся собственностью конкретного производителя или поставщика. Обратите внимание, что FHWA не одобряет и не одобряет коммерчески доступные продукты и очень чувствителен к восприятию одобрения или предпочтительного одобрения коммерчески доступных продуктов, используемых в транспортных приложениях. Наша цель в этой разработке — предоставить рекомендуемые технические рекомендации для безопасного проектирования и строительства забивных свайных фундаментов, которые отражают текущее состояние практики и предоставляют информацию о достижениях и инновациях в отрасли.Для этого необходимо проиллюстрировать методы и процедуры проектирования и строительства забивных свайных фундаментов. Запатентованные продукты описаны в тексте или на рисунках только для этой цели.

Основная аудитория этого документа: агентства и инженеры-консультанты, специализирующиеся на геотехническом и структурном проектировании дорожных сооружений; инженеры-геологи и инженеры-консультанты, выполняющие технические обзоры, или которые занимаются проектированием, поставкой и строительством забивных свайных фундаментов. Этот документ также предназначен для специалистов по управлению, спецификациям и подрядчикам, а также для инженеров-строителей, заинтересованных в аспектах проектирования и заключения контрактов. забивных свайных систем.

У нас также есть две предыдущие версии этого документа:

Проектирование и строительство забивных свайных фундаментов — уроки, извлеченные из проекта центральной артерии / туннеля

FHWA-HRT-05-159

июнь 2006 г.

Были рассмотрены пять контрактов по проекту Центральной артерии / туннеля (CA / T) в Бостоне, Массачусетс, для документирования вопросов, связанных с проектированием и строительством забивных свайных фундаментов. Учитывая мягкие и сжимаемые морские глины в районе Бостона, забивные свайные фундаменты были выбраны для поддержки определенных конструкций, включая подпорные стены, опоры, плиты проезжей части, переходные конструкции и пандусы.В этом отчете представлены результаты исследования по оценке уроков, извлеченных из забивки свай на CA / T. Это исследование было сосредоточено на оценке данных испытаний на статическую и динамическую нагрузку, а также на тематическом исследовании значительного движения соседнего здания во время забивки свай. Результаты нагрузочных испытаний показали, что сваи обладают большей грузоподъемностью, чем они были рассчитаны. В месте значительного движения в соседнем здании установка фитилей и предварительная подготовка для уменьшения дополнительного движения оказались неэффективными.Приведены подробные данные о расчетах, инклинометре и пьезометре.

Критерии проектирования забивных свай в вечной мерзлоте

Деннис Ноттингем и Алан Б. Кристоферсон

Ператрович, Nottingham & Drage, Inc.
январь 1983 г.

Прошлая укладка опорных свай структурного фундамента в мерзлых грунтах, как правило, выполнялась с использованием методов бурения и засыпки жидким цементным раствором. Ранний успех специально модифицированных H-образных структурных форм, забиваемых в вечную мерзлоту, и обещание более экономичных и быстрых методов укладки трубных свай способствовали развитию усовершенствованных методов забивки свай на Северном склоне Аляски.Предлагаемые критерии, представленные в этом документе, в первую очередь адресованы практикующему инженеру-проектировщику, включая вопросы проектирования и строительства забивных свай в вечной мерзлоте. По мере накопления большего количества исследований и опыта факторы в этом отчете могут измениться. Читателю рекомендуется использовать выводы этого документа по своему усмотрению и только после тщательного подтверждения фактических условий на месте.

Проектирование глубоких фундаментов

Д. Майкл Холлоуэй,

Институт глубоких фондов, ежегодное собрание, 8-9 октября 1980 г., Ла-Хойя, Калифорния

Краткий обзор основных элементов успешного проектирования глубоких фундаментов.В месте встречи, где это было представлено, лицензия на продажу спиртных напитков была приостановлена во время конференции, так что это, вероятно, самый трезвый документ по этому поводу.

Проектирование свайных фундаментов

EM 1110-2-2906

15 января 1991

В этом руководстве представлена информация, процедуры исследования и испытания фундамента, методы испытаний под нагрузкой, методы анализа, допустимые критерии, процедуры проектирования и конструктивные соображения при выборе, проектировании и установке свайных фундаментов.Руководство основано на современном состоянии технологий взаимодействия сваи-грунт-конструкция-фундамент. Это руководство содержит рекомендации по проектированию, предназначенные специально для инженеров-геологов и инженеров-строителей, но также предоставляет важную информацию для других, интересующихся свайными фундаментами, таких как инженер-строитель, в понимании строительных технологий, связанных с поведением свай во время установки. Поскольку понимание физических причин поведения свайного фундамента активно расширяется за счет более точных определений за счет текущих исследований, испытаний прототипов, модельных свай и групповых испытаний свай, а также разработки более совершенных аналитических моделей, это руководство предназначено для предоставления примеров и процедур того, что было оказались успешными.Это не последнее и не последнее слово о состоянии этой технологии. Мы ожидаем, что по мере развития дальнейших практических процедур проектирования и установки в результате расширения этой технологии эти обновления будут выпускаться как изменения в этом руководстве.

Влияние вибраций, вызванных забиванием свай, на близлежащие конструкции и другие объекты

Адда Афанасопулос-Зеккос, Ричард Д. Вудс и Афина Гризи

Мичиганский университет
RC-1600, номер ORBP OR10-046
ноябрь 2013 г.

Работа, описанная здесь, представляет собой попытку понять механизмы передачи энергии от стальных двутавровых свай, забиваемых дизельными молотами, к окружающему грунту и ослабления энергии через грунт путем измерения колебаний грунта в непосредственной близости от сваи.Рассчитаны скорости затухания затухания вибрации при радиальном удалении от забиваемой сваи. Инструмент электронных таблиц был разработан для оценки расстояний от сваи, на которых могут быть превышены пороговые значения оседающих колебаний.

Эффективность и передача энергии в системах забивки свай

Описание основных принципов передачи энергии и рейтингов эффективности применительно к сваебойному оборудованию и забиваемым ими сваям.

Экспериментальная оценка и проектирование незаполненных и заполненных бетоном композитных свай из стеклопластика

Задача 3 — Испытания на изгиб композитных свай из стеклопластика

Дейл Лоуренс, Роберто Лопес-Анидо, Томас Сэндфорд, Кинан Гослин и Ксения Рофес

Университет штата Мэн
Отчет AEWC, номер 15-2-1199, ME 15-08
июнь 2014 г.

Общая цель этого проекта — экспериментальная оценка и проектирование композитных свай из стеклопластика без наполнителя и бетона для несения нагрузки в мостах.В этом отчете рассматривается задача 3 «Испытание композитных свай из стеклопластика на изгиб». Полые и заполненные бетоном сваи из армированного волокном полимера (FRP) были испытаны на четырехточечный изгиб для изучения снижения жесткости, предельной прочности и потери композитного материала бетон-FRP из-за забивки сваи и циклической нагрузки. Испытания показали высокий уровень изменчивости предела прочности свай, но все забивные и подвергнутые циклической нагрузке образцы сломались в пределах верхней и нижней границ контрольных свай. Эта серия испытаний не показала ухудшения жесткости во время статических испытаний свай из-за забивки или циклической нагрузки.Тем не менее, движение и циклическая нагрузка, по-видимому, влияют на комбинированное действие между оболочкой из стеклопластика и бетоном.

Внедрение аналитического решения для феномена одномерного распространения ондов и пилотных проектов и адаптации для интерпретации результатов пилотных проектов (PIT)

(Реализация аналитического решения для явления одномерного распространения волн в сваях и его адаптация для интерпретации результатов теста на целостность сваи (PIT))

Виктор Уго Рестрепо Ботеро

Pontifica Universidad Javeriana, Богота

Мы публикуем этот документ, потому что он широко ссылается на наше собственное решение в закрытой форме волнового уравнения для свай , а также потому, что он продвигает решение дальше с использованием быстрых преобразований Фурье.На испанском. У нас есть две версии:

Исследование устойчивости крышек свай к боковым нагрузкам

Роберт Л. Моква

Политехнический институт Вирджинии
сентябрь 1999 года

Мосты и здания часто опираются на глубокие фундаменты. Эти фундаменты состоят из групп свай, соединенных бетонными крышками свай. Ожидается, что эти свайные заглушки, которые часто бывают массивными и глубоко заглубленными, будут обеспечивать значительное сопротивление боковым нагрузкам. Тем не менее, практические процедуры для расчета сопротивления свайных крышек боковым нагрузкам не разработаны, и по этой причине сопротивление крышек обычно игнорируется.Пренебрежение сопротивлением крышки приводит к оценкам прогибов и изгибающих моментов группы свай под нагрузкой, которые могут превышать фактические прогибы и изгибающие моменты на 100% или более.

Усовершенствования могут быть реализованы в проектировании экономичных фундаментов на свайных опорах, и их поведение можно более точно спрогнозировать, если можно точно оценить сопротивление перекрытия. Это исследование предоставляет средства для оценки и количественной оценки многих важных аспектов поведения группы свай и оголовка свай при боковых нагрузках.

Программа работ, выполняемых в рамках данного исследования, включает создание полномасштабного испытательного стенда, проведение примерно 30 испытаний поперечной нагрузки на группы свай и оголовков свай, выполнение лабораторных геотехнических испытаний естественных грунтов, полученных с площадки, и импортированных материалов для засыпки. , и проведение аналитических исследований. Также был проведен подробный обзор литературы для оценки текущего состояния практики в области групп свай с боковой нагрузкой.

Метод, названный подходом «группового эквивалента сваи» (сокращенно GEP), был разработан для создания аналитических моделей групп свай и заглушек свай, которые совместимы с установленными подходами к анализу одиночных свай с боковой нагрузкой.В ходе этого исследования был разработан метод расчета кривых сопротивления-прогиба (кривые p-y), запрограммированный в электронной таблице PYCAP. Практическая, рациональная и систематическая процедура была разработана для оценки и количественного определения бокового сопротивления, которое свайные заглушки оказывают группам свай.

Сравнение измеренных и рассчитанных откликов на прогиб под нагрузкой показывает, что аналитический подход, разработанный в этом исследовании, является консервативным, достаточно точным и пригодным для использования при проектировании.Ожидается, что результаты этого исследования улучшат текущее состояние знаний и практики в отношении групп свай и поведения свайных крышек.

Боковое движение свай при забивке

T.J. Поскитт, Колледж Королевы Марии, Лондонский университет,

Энергетическим методом определяется поперечный отклик изначально изогнутой сваи с гребнем на осевой удар молотка. Рассмотрение удара как импульсной силы приводит к значительному упрощению, которое позволяет получить решение в закрытой форме.Решение носит общий характер и позволяет изучить все граничные условия, представляющие практический интерес. Наибольший практический интерес представляют случаи консольной и подпертой консольной сваи. Подпирание соответствует удерживанию молота в лидерах и приводит к снижению изгибных напряжений. Наиболее критичным случаем является консольная свая с рейкой. При этом могут возникать значительные изгибающие напряжения.

Влияние скорости нагружения на поведение сваи при нагрузке-смещении, полученное на основе обратного анализа двух процедур испытания на нагрузку

Мы приводим этот тезис по нескольким основным причинам.

Во-первых, он необычен тем, что рассматривает динамику грунта и распространение волн в сваях в одном и том же месте. Эти два предмета явно связаны, но не так часто, как хотелось бы.

Во-вторых, это обширное исследование скорости нагружения при испытании свайной нагрузки. Значение скорости нагружения при испытаниях важно как для правильной интерпретации результатов, так и для соотнесения определенной нагрузки с фактическими нагрузками на сваи, каждая из которых имеет определенную степень нагрузки.

В-третьих, основной раздел диссертации касается многих из тех же моделей почвы, которые использовались в нашей собственной диссертации. На моделирование почвы, описанное в этой работе, во многом повлияла работа Алена Холеймана, который руководил диссертацией Чару. В диссертации также цитируется наша собственная статья о разработке программы анализа волновых уравнений ZWAVE, в которой использовались модели почвы, отличные от Смита.

Николя Шарю

Католический университет Лувена, Бельгия

Грунты, как и некоторые другие материалы, демонстрируют сильное поведение, зависящее от времени, о чем можно судить по эффектам ползучести или скорости деформации.Степень этого реологического поведения зависит от типа почвы, ее структуры и истории напряжений. Этот эффект усиливается при испытании свай под нагрузкой, когда продолжительность процедуры имеет тенденцию сокращаться при увеличении временных давлений. Поэтому моделирование, необходимое для интерпретации результатов, становится все более и более сложным, включая вязкость почвы, волновое излучение в почву и другие важные явления.

В рамках этой структуры было бы интересно изучить влияние скорости нагружения на поведение сваи при нагрузке-смещении на основе результатов двух процедур испытания, нагружающих сваи с переменной продолжительностью (испытание статической нагрузкой (SLT), используемое в качестве эталона, и динамическое испытание). Нагрузочный тест (DLT)).Основываясь на этих данных, полученных в рамках двух национальных исследовательских программ, организованных Бельгийским научно-исследовательским институтом строительства (BBRI), цель исследования, представленного в настоящем документе, состоит в уточнении реологических параметров, характеризующих влияние скорости нагрузки в рамках соответствующей сваи / грунта. модель взаимодействия с динамическими измерениями, полученными во время испытаний сваи на динамическую нагрузку. Конечная цель — спрогнозировать и смоделировать квазистатическую кривую осадки сваи.

После обзора эффектов скорости нагружения в литературе с точки зрения экспериментов и моделирования, анализируются динамические данные, измеренные в полевых условиях.Было замечено, что существуют некоторые отношения между максимальными величинами, такими как: энергия, передаваемая в сваю, скорость и сила напора сваи и осадки (максимальные и постоянные), измеренные после серии ударов во время события DLT. Эти отношения аналогичны для песчаных и глинистых участков и повторяются во времени. Было обнаружено, что существуют некоторые критические количества (коррелированные с высотой падения молота), от которых возможно значительное оседание сваи, в то время как свая не оседает, если эти количества не превышаются.

Система взаимодействия сваи / грунта описывается нелинейной системой «масса / пружина / опорная точка», которая, как предполагается, представляет сваю и грунт с определяющими отношениями, существующими внутри и между ними. Эти отношения объясняют статическое и динамическое или реологическое поведение. Процесс обратного анализа, основанный на процедуре согласования между измеренными и рассчитанными кривыми (сила и скорость), позволяет описать взаимодействие сваи / грунта с точки зрения основных и реологических параметров на основе динамических измерений.После оптимизации процедуры согласования полученные параметры используются для моделирования «статической» кривой нагрузки-осадки. Процедура согласования основана на автоматическом многомерном анализе возмущений параметров. Поскольку параметры влияют на реакцию системы с относительным весом, они сортируются, чтобы оптимизировать все параметры, последовательно выбирая наиболее важные из них и работая над остальными.

Лаборатория и полевые исследования композитных свай для мостовых конструкций

Примечание: обзор и использование результатов этого исследования можно найти здесь.

Мигель А. Пандо, Карл Д. Или, Джордж М. Фильц, Дж. Дж. Леско, Э. Хоппе

FHWA-HRT-04-043

Март 2006 г.

Чаще всего используются сваи из стали, бетона и дерева. Эти материалы могут разлагаться, и скорость разложения может быть относительно быстрой в суровых морских условиях. Было подсчитано, что США ежегодно тратят более 1 миллиарда долларов на ремонт и замену систем набережных свай. Такая высокая стоимость вызвала интерес к альтернативным композитным материалам свай, таким как армированные волокном полимеры (FRP), переработанные пластмассы и гибридные материалы.Поскольку для композитных свай были собраны только минимальные данные о характеристиках, был проведен исследовательский проект по изучению (1) поведения границ раздела грунт-сваи композитных свай, (2) долговечности композитных свай с оболочкой из стеклопластика, заполненных бетоном, и ( 3) ходовые качества и реакция на осевую и поперечную нагрузку композитных свай из стеклопластика и армированных сталью свай из переработанного пластика посредством полевых испытаний и анализов. Кроме того, была реализована программа долгосрочного мониторинга на мосту через реку Хэмптон в Вирджинии.

Согласно результатам лабораторного отдыха, значения остаточного угла трения на границе раздела между тремя поверхностями сваи и грунтованным и окатанным песком составили 27, 25 и 28 градусов для композитной сваи из стеклопластика, сваи из переработанного пластика и предварительно напряженной бетонной сваи соответственно, в то время как Значения остаточного угла трения на границе раздела между этими сваями и песком от полуугловой до угловатой составляли 29, 29 и 28 градусов для композитной сваи из стеклопластика, сваи из переработанного пластика и сваи из предварительно напряженного бетона, соответственно.Что касается долговечности композитных свай из стеклопластика, было обнаружено, что поглощение влаги вызывает снижение прочности и жесткости оболочек из стеклопластика, но циклы замораживания-оттаивания имеют незначительный эффект. Анализы показывают, что деградация FRP из-за поглощения влаги должна иметь минимальное влияние на осевую способность композитных свай FRP, потому что большая часть осевой способности обеспечивается бетонным заполнением; тем не менее, деградация FRP оказывает большее влияние на поперечную способность, поскольку оболочка FRP обеспечивает пропускную способность на растянутой стороне сваи.Полевые испытания показали, что не было серьезных различий в ходовых качествах композитной сваи из стеклопластика, повторно используемой сваи и предварительно напряженной бетонной сваи. В испытаниях на статическую нагрузку композитная свая из стеклопластика и предварительно напряженная бетонная свая показали аналогичную осевую и поперечную жесткость, а пластиковая свая была значительно менее жесткой. Традиционный статический анализ осевой нагрузки, осевой нагрузки по сравнению с оседанием и поперечной нагрузки по сравнению с прогибом обеспечил разумные прогнозы для композитных свай, по крайней мере, до уровней точности, которые могут быть достигнуты для более распространенных материалов свай.Программа долгосрочного мониторинга была реализована для композитной сваи из стеклопластика и сваи из предварительно напряженного бетона, чтобы можно было сравнивать их характеристики по передаче нагрузки с течением времени. Долгосрочный мониторинг осуществляется Департаментом транспорта штата Вирджиния.

Механика забивки дизельных свай

Дэйв Ремпе (1937-2010) был выдающимся исследователем и практиком в области забивных свай и волнового уравнения, оба работали в полевых условиях для Раймонда, создавал академические работы, подобные этой, и консультировал по многочисленным проектам забивки свай.Здесь вы можете увидеть дань уважения его жизни. К тому же он был преданным семьянином и большим другом. Его пастор отметил, что «Дэйв пришел к вере взрослым и прилежно учился. Его заостренная Библия показала, что в духовной жизни он прилагал те же усилия, что и в отношении работы и семьи. Я всегда ценил его вопросы, какими бы сложными они ни были ».

Дэвид Махер Ремпе

Университет Иллинойса
1975

Проведены исследования механики забивки свай дизельными молотами.Первый шаг заключался в исследовании механических и эксплуатационных деталей дизельных свайных молотов. Затем было разработано математическое моделирование работы дизельного молота с целью анализа волнового уравнения, которое представляет собой аналитический метод прогнозирования несущей способности сваи и забивного напряжения на основе сопротивления забиванию (проникновение сваи на удар молота). Наконец, были изучены рабочие характеристики дизельных свайных молотов и факторы, влияющие на производительность. Описаны детали устройства и работы дизель-молота.Обсуждаются различия в конструкции и работе различных типов дизельных молотов, поскольку они связаны с эффективностью забивки свай. Обсуждаются конструктивные особенности, связанные с работой под наклоном и с мягким грунтом. Подробно описана математическая модель дизельного молота с акцентом на моделирование горения дизеля, удара сталь по стали и взаимодействия работы молота с динамической реакцией сваи и грунта. При анализе волнового уравнения дизельной забивки сваи математическая модель молота комбинируется с моделями сваи и грунта, чтобы произвести полное моделирование системы «молот-свая-грунт».

Механика забивки свай

Джерри Ф. Парола

Иллинойсский университет
1970

Ударная забивка сваи была изучена с использованием теории распространения продольных волн в качестве аналитического инструмента. Полевые данные, полученные в результате забивки свай, были использованы для подтверждения достоверности и полезности разработанных здесь аналитических методов.

Теоретическое рассмотрение динамики ударного забивания сваи включало анализ как силы, создаваемой в головке сваи, так и реакции вершины сваи на генерируемый импульс силы.Модель, состоящая из ударной системы, действующей на головку бесконечно длинной сваи, использовалась для определения как импульса силы сваи, так и передаваемой энергии. Модель была использована для исследования безразмерных параметров факторов, влияющих на силу и энергию. Система привода состояла из сосредоточенных масс как для поршня, так и для приводной головки, а также из пружины, поглощающей энергию (как линейной, так и нелинейной), для амортизатора молота.

Отклики грунта и сваи были исследованы относительно произвольного импульса силы, чтобы оценить переменные, контролирующие проникновение сваи и несущую способность.Особое внимание уделяется реакции грунта и сваи на вершину сваи; модель грунта включает вязкое демпфирование, массу и упругопластическую пружину.

Обобщены характеристики системы молот-свая-грунт в целом. Теоретические результаты с использованием теории распространения волн сравниваются как с историями болезни, так и с обычно используемыми динамическими формулами. Для подтверждения вывода о том, что теория распространения волн является подходящим теоретическим инструментом для анализа забивки свай, используется корреляция результатов анализа волн и полевых исследований.

Моделирование боковых нагрузок от насыпи на глубокие фундаменты

(Техническая презентация слайд-шоу)

Д-р Шива Кесаван, URS Corporation

Профессор Раджа Анандараджа, Университет Джона Хопкинса

Проблема, анализируемая в этой презентации, вызвана реальной проблемой, когда строительство свалки слишком быстрыми темпами привело к повреждению соседнего моста. Не называя реальных имен, проблема описывается и анализируется с использованием компьютерного кода для эластопластических конечных элементов (HOPDYNE), чтобы проиллюстрировать, как расширенная численная процедура может помочь в понимании механизма отказа и выявить истинную причину отказа в системе. такая сложная задача, где загрузка и консолидация происходят одновременно.Проблема связана с взаимодействием грунта и конструкции. Геометрия слишком сложна, что вызывает вопросы относительно обоснованности одномерных предположений, используемых в теории одномерной консолидации Терзаги. Глинистая почва в фундаменте слишком мягкая и наверняка будет вести себя очень пластично, что вызывает вопросы о правомерности использования теории упругости для расчета напряжений в фундаменте, вызванных весом полигона. Другими словами, проблема слишком сложна, что указывает на необходимость в таком методе, как метод конечных элементов, не только для проверки достоверности обычных методов, обычно используемых при анализе, но и для объяснения истинной причины отказа.

Статический и динамический анализ фундамента морской моносвайной ветряной мельницы

Л. Келлези и П. Б. Хансен

GEO — Датский геотехнический институт, Люнгби, Дания

Различные концепции фундамента были представлены и применены к турбинам морских ветряных мельниц, спроектированных и построенных по всему миру. Преимущества и недостатки различных концепций уже описаны, и исследования университетов и частных компаний продолжаются в этом отношении. Выбор концепции фундамента для морской ветряной мельницы определяется несколькими факторами, в том числе условиями почвы, глубиной воды на месте, размывом и эрозией, мощностью турбин, стоимостью фундамента и т. Д.Исследовано, что для морских ветряных турбин затраты на фундамент составляют примерно 25% от общей стоимости [1].

Существует три основных типа фундаментов, применяемых в различных парках ветряных мельниц. Это: гравитационные, бортовые и свайные фундаменты. Свайные фундаменты — самые распространенные фундаменты для морских сооружений. Забивание свай на морское дно — стандартный метод установки [2]. Учитывая почвенные условия и другие факторы, для парка ветряных мельниц в Хорнс-Рев, Дания, была выбрана концепция моносвайного фундамента.Такая концепция также применяется в Утгрундене и Бокстигене в Швеции и других местах.

Моно-сваи большого диаметра обычно используются для морских ветряных мельниц, устанавливаемых на мелководье. За последние десятилетия был достигнут значительный прогресс в разработке инженерных методов статического и динамического анализа свайных фундаментов. При решении проблемы могут быть приняты разные подходы. Подход «p-y» или модель Винклера [3-5] широко используется для проектирования свай, подвергающихся боковым статическим или динамическим нагрузкам.На основе этого подхода латеральное взаимодействие грунта и конструкции может быть смоделировано с использованием эмпирически полученных нелинейных пружин и контрольных точек.

В последнее время были разработаны более строгие методы конечных элементов (МКЭ), которые позволяют применять конститутивное моделирование грунта и нелинейное взаимодействие грунта-сваи. Некоторые типичные приложения МКЭ в отношении проектирования свайного фундамента приведены в [6-9], где была проведена серия трехмерных исследований МКЭ поведения свай при статических нагрузках. Для динамических нагрузок задача может рассматриваться как вязкодинамическая с включенным демпфированием материала [10-11] или нелинейно-динамическая в зависимости от текущей ситуации.

Конструкция, опирающаяся на свайный фундамент и подверженная динамическим колебаниям малой амплитуды, может быть проанализирована как вязкодинамическая задача. Однако сваи при землетрясении или анализ забивки свай, который связан с большими амплитудами вибраций и проникновением, следует рассматривать как сильно нелинейно-динамическую задачу [12-13]. Фундамент ветряной мельницы с одним сваем в Horns Rev анализируется здесь на предмет максимальных статических и динамических нагрузок. Трехмерное нелинейное моделирование методом конечных элементов выполняется для статических нагрузок с помощью программы ABAQUS.Трехмерный осесимметричный вязкодинамический анализ выполняется для динамических нагрузок, поскольку для конструкции фундамента ветряной турбины ожидаются небольшие амплитуды колебаний. В этом случае используются собственные программы МКЭ.

Статические испытания глубоких фундаментов

(формат pdf)

Федеральное управление шоссейных дорог

FHWA-SA-91-042
февраль 1992 г.

Большинство мостов в США имеют глубокие фундаменты. Экономичность проектирования и строительства свайного фундамента зависит от использования рациональных методик определения несущей способности свай.Дополнительные, неоправданные затраты могут быть вызваны либо неадекватным, либо чрезмерно консервативным проектированием, а также претензиями по строительству, связанными с трудностями забивки свай.

Испытание на статическую нагрузку проводится для измерения реакции сваи на приложенную нагрузку. Обычные типы испытаний на статическую нагрузку включают испытания на осевое сжатие, осевое растяжение и поперечную нагрузку. Стоимость и время проектирования, связанные с программой нагрузочных испытаний, должны быть обоснованы тщательным инженерным анализом и исследованием фундамента.Соответствующий проект свайного фундамента требует детального изучения недр, соответствующих испытаний грунта, разработки профиля подземного слоя, статического анализа свай и выбора оптимального типа (ов) свай.

Испытания под статической нагрузкой являются лучшим средством определения вместимости сваи и, если они правильно спроектированы, реализованы и оценены, должны окупиться в большинстве проектов. В зависимости от наличия времени и соображений стоимости программа нагрузочных испытаний может быть включена либо в проект, либо в фазу строительства.Испытания на динамическую нагрузку, выполняемые в сочетании с испытаниями на статическую нагрузку, значительно повышают рентабельность программы испытаний на нагрузку на сваи, и их следует указывать всякий раз, когда сваи, установленные ударным забиванием, испытываются под нагрузкой.

Было предложено множество различных процедур для проведения испытаний на нагрузку на сваи. Основные различия заключаются в выборе систем загрузки, требованиях к приборам, величине и продолжительности приращений нагрузки и интерпретации результатов.

Цель этого руководства — представить исчерпывающее, простое в использовании руководство, описывающее шаги, необходимые для планирования, проведения и интерпретации результатов испытаний статической нагрузкой на забивных сваях и пробуренных стволах.Он предназначен для использования в качестве справочника для опытных инженеров и в качестве учебного пособия для тех, кто не имеет опыта в испытании свайных нагрузок. Типы охватываемых испытаний включают испытания на осевое сжатие, осевое растяжение и поперечную нагрузку. Краткое описание испытания динамической свайной нагрузкой приведено в Приложении.

Оценка прочности круглых деревянных свай

Томас Ли Уилкинсон

U.S.D.A. Документ об исследовании лесной службы FPL 101
декабрь 1968 г.

Фундаментные сваи используются для поддержки конструкций, опирающихся на грунт, имеющий недостаточную несущую способность для поддержки фундаментов при любых нагрузках, кроме самых легких.Текущая практика заключается в проектировании деревянных свай на нагрузки от 15 до 25 тонн, когда испытания на нагрузку не проводятся, а нагрузки от 40 до 50 тонн подтверждаются испытанием на нагрузку. Эти более высокие нагрузки создают напряжения, которые приближаются к допустимым напряжениям для сырых пиломатериалов. Данные необходимы для подтверждения того, что более высокие расчетные напряжения оправданы для деревянных свай. Это исследование проводилось в двух частях. В Части 1 прочностные характеристики при сжатии параллельно волокнам и при изгибе были определены для 15 деревянных свай каждого из трех видов — пихты Дуглас, южной сосны и красного дуба.Результаты этих оценок показали следующие средние значения прочности на раздавливание торцевых концов: дуб — 3460 фунтов на квадратный дюйм, дугласская пихта — 2960 фунтов на квадратный дюйм и южная сосна — 1820 фунтов на квадратный дюйм. Три вида ранжированы в одинаковом порядке по модулю разрыва. В Части 2 было исследовано влияние сушки в печи свай южной сосны на прочность на раздавливание. Сушенные в печи сваи имели примерно на 12 процентов меньшую прочность на раздавливание, чем сырые сваи, когда обе сваи были оценены при одинаковом содержании влаги. Значения прочности, полученные в этом исследовании, дают представление о нагрузках, на которые могут быть рассчитаны деревянные сваи.Результаты должны быть полезны при разработке спецификаций деревянных свай.

Теоретическое руководство для свайных фундаментов

Рид Л. Мошер и Уильям П. Докинз

Лаборатория информационных технологий инженерного корпуса США

ERDC / ITL TR-00-5

Целью данного руководства является подробное обсуждение методов, используемых для проектирования / анализа свайных фундаментов. Несколько процедур были реализованы. Представлены теоретические разработки этих технических процедур и обсуждение ограничений каждого метода.

Назначение свайного фундамента — передача нагрузок надстройки на нижележащий грунт при предотвращении чрезмерных деформаций конструкции. Вместимость свайного фундамента зависит от материала и геометрии каждой отдельной сваи, расстояния между сваями (эффект группы свай), прочности и типа окружающего грунта, метода установки свай и направления приложенной нагрузки (осевая нагрузка). растяжение или сжатие, поперечный сдвиг и момент или их комбинации). За исключением необычных условий, воздействие осевых и поперечных нагрузок можно рассматривать независимо.

Нравится:

Нравится Загрузка .

ГОСТ 19804.4-78 Сваи забивные железобетонные квадратного сечения без поперечного армирования ствола. Конструкция и размеры

Текст ГОСТ 19804.4-78 Сваи забивные железобетонные квадратного сечения без поперечного армирования ствола. Конструкция и размеры

СВАИ ЗАБИВНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КВАДРАТНОГО СЕЧЕНИЯ БЕЗ ПОПЕРЕЧНОГО АРМИРОВАНИЯ

СТВОЛА

н

о

ь

цена, характеристики, ГОСТ в Москве

Технология

Маркировка

Доставка Забивные сваи

Забивные сваи цена в Москве

Купить Забивные сваи на заводе ЖБИ

СВАИ ЗАБИВНЫЕ

Железобетонные изделия

Блок стеновой

Бетон

4 уровня

Соблюдение технологий

Логистика

Отгрузка за 24 ч

ГОСТ и серия забивных ЖБ свай

Особенности конструкции

Особенности применения составных железобетонных свай

Технология установки составной железобетонной сваи

Производим и предлагаем продукцию:

Читайте также:

Сваи забивные железобетонные сечением 30*30 длиной от 3-х до 12 метров и нагрузкой (армированим) от 6 до 13.

Сваи железобетонные цена

Сваи (ГОСТ 19804 серия 1.011.1-10)

ГОСТ 19804.1-79 «Сваи забивные железобетонные цельные сплошного квадратного сечения с ненапрягаемой арматурой. Конструкция и размеры» завершил свое действие

Забивные сваи — Designing Buildings Wiki

[править] Сталь

[править] Сборный бетон

[править] Древесина

[править] Composite

[править] Внешние ссылки

Забивные сваи — Designing Buildings Wiki

[править] Сталь

[править] Сборный бетон

[править] Древесина

[править] Composite

[править] Внешние ссылки

Забивные сваи — Designing Buildings Wiki

[править] Сталь

[править] Сборный бетон

[править] Древесина

[править] Composite

[править] Внешние ссылки

Проектирование и строительство забивных свайных фундаментов

Типы забивных свай

Фундамент со стальными забивными сваями

Типы стальных забивных свай

Сборные железобетонные свайные фундаменты

Деревянные сваи

Композитные сваи

Проектирование сборных свай (конструкция забивных свай)

Строительство забивных свай

Критерии прекращения и приемки забивных свай

Преимущества забивных свай

Недостатки забивной сваи

Забивные сваи

Забивные сваи

Сваи буровые

Забивные сваи — Hardman Construction

Подробнее о проекте

статей и документов по забивным и забивным сваям — vulcanhammer.info

Допустимые напряжения для перевернутой древесины

Рональд В.Вулф, инженер-исследователь

Анализ программы испытаний свайной нагрузкой на проекте замены шлюза и плотины 26

Жан-Луи Брио и Ларри М. Такер, Техасский университет A&M

Инженерный корпус армии США

Оценка методов динамического проектирования сваи с осевой нагрузкой и обзор процедуры проектирования свай с осевой нагрузкой INDOT

Димитриос Лукидис, Родриго Сальгадо и Грейс Абу-Жауд

FHWA / IN / JTRP-2008/6

Оценка возможности применения резьбовых соединений в кессонах морских платформ

М. К. Смит, Т. С. Ренник, К. Дж. Уолдхарт и К. Д. Реддинг, Юго-западный исследовательский институт

Служба управления полезными ископаемыми

Поведение композитных свай, армированных волокном (FRP), при вертикальных нагрузках

FHWA-HRT-04-107